沙角A電廠210MW純凝式機組供熱改造及效果分析

徐瀚

摘 要：沙角A電廠于2015年對一期3×210MW純凝式機組進行供熱改造，采用在再熱熱段管道上相應位置開孔的方式布置供熱抽汽管道。改造使得高壓各級焓降、壓差、輪周功均有所增加，但都在允許范圍內；供熱改造后機組的汽耗增加，但熱耗降低，即機組熱效率提高。

關鍵詞：純凝式機組；供熱改造；熱效率

0 引言

近幾年，沙角A電廠一期3×210MW燃煤機組的平均負荷率呈逐年下降趨勢，機組熱效率及電廠效益不容樂觀。沙角A電廠為響應國家“節能減排”的號召，滿足地區供熱需要和提高機組的綜合效率，于2015年4月開始對一期3×210MW純凝式機組進行供熱改造，并于2015年11月全部完成并實現通汽。

1 改造前機組主要技術規范簡介

1.1 機組基本情況

沙角A電廠3×210MW機組原為哈汽的55型200MW機組，分別于1987、1988、1989年完成建設并網發電，并于2000年開始全部進行了增容提效改造，為超高壓、一次中間再熱、單軸、三缸三排汽、凝汽式汽輪機，配套的是哈鍋爐HG-670/140-13型超高壓參數帶一次中間再熱單汽包自然循環鍋爐。

1.2 機組主要技術參數

機組額定功率210MW，最大功率227.5MW。汽輪機主蒸汽壓力12.75Mpa，主蒸汽溫度535℃，再熱蒸汽壓力2.058Mpa，再熱蒸汽溫度535℃，背壓6.57KPa，額定轉速3000r/min，額定給水溫度243.2℃。鍋爐額定蒸發量為670t/h，經濟蒸發量為610t/h，過熱蒸汽出口壓力13.73MPa，過熱蒸汽出口溫度540℃，再熱蒸汽流量573t/h，再熱器出口蒸汽壓力2.2MPa，再熱器出口蒸汽溫度540℃。

1.3 機組熱力系統

通流級數：高壓，1單列調節級+11壓力級；中壓，10壓力；低壓，3×5壓力級。熱力級為27級，結構級為37級。

回熱級數：8級回熱（3高加+1除氧+4低加），除氧器采用滑壓運行，3號高加串聯外置式蒸汽冷卻器。

2 供熱改造方案

2.1 供熱改造方式

沙角A電廠一期3×210MW機組采用在再熱熱段管道上相應位置開孔，布置供熱抽汽管道的方式，并在供熱抽汽管道上增設逆止閥、快關閥以及抽汽調節閥等。對外供熱方案在保證機組安全的基礎上，利用調節閥與減溫器，從再熱熱段抽取蒸汽后減溫、減壓匯集至供熱聯箱，再由供熱聯箱引出供熱管道與廠外熱網管線相連接。減溫器的減溫水取自鍋爐省煤器前的主給水管道。供熱的凝結水全部不回收，除鹽水補水至凝汽器。抽汽量為高溫再熱蒸汽60t/h，減溫水13t/h。鍋爐、發電機、回熱系統、凝汽器及汽輪機控制系統不進行改動，抽汽為非調整抽汽，汽輪機本體結構不動。

2.2 供熱參數

3臺機組共用一個供熱聯箱，各機組聯箱前供熱系統各自獨立，聯箱后共用同一蒸汽輸出管道。其中單臺機組供熱抽汽改造參數：

供熱壓力1.60MPa、供熱溫度300℃、供熱流量60t/h。

2.3 供熱系統圖

3 供熱改造對機組的影響

3.1 對機組通流的影響

供熱抽汽改造后，汽輪機高壓排汽壓力降低，高壓各級焓降、壓差、輪周功均有所增加；中低壓各級進汽流量減小，中低壓隔板、動葉強度不受影響。

在額定進汽參數（12.75MPa/535℃/535℃）、額定排汽壓力（6.57kPa）的條件下，再熱熱段抽汽量60t/h，鍋爐給水抽減溫水13t/h時，較供熱改造前高壓各級熱力數據詳見表1：

由表中可以看出，供熱后高壓各級焓降均有所增大，各級功率也相應增大，但整個高壓級次隔板和動葉片強度均在允許范圍之內。

3.2 對機組熱效率的影響

機組冷凝工況和供熱抽汽后主要參數和性能指標如下表2所示：

由表中可以看出，供熱抽汽60t/h，在主蒸汽流量≥664t/h時，機組出力仍能滿足210MW；機組功率為166.8 MW，主蒸汽流量≥525t/h時，供熱抽汽60t/h，供熱壓力仍能滿足熱用戶的要求。

機組再熱熱段供熱抽汽后，機組的汽耗增加，但熱耗降低，即機組熱效率提高，經濟效益提高。

4 結束語

沙角A電廠一期3×210MW純凝式機組經過供熱改造，通汽運行半年以來，能夠在滿足熱用戶需求的同時達到機組額定負荷安全運行，提高了機組的熱效率。

參考文獻

[1]鄺華健.沙角A電廠3×210MW純凝機組供熱改造分析[J].現代制造，2016（6）：54-55.

[2]劉金海，趙強.純凝發電機組供熱改造方案探討[J].能源與節能，2015（4）：137-139.