深水鉆井測(cè)試與生產(chǎn)過(guò)程井口抬升計(jì)算

王宴濱，高德利，房　軍

深水鉆井測(cè)試與生產(chǎn)過(guò)程井口抬升計(jì)算

王宴濱，高德利，房軍

（中國(guó)石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京102249）①

建立了深水井測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中井口處產(chǎn)生的熱膨脹力與井口抬升量力學(xué)模型，結(jié)合具體井身結(jié)構(gòu)計(jì)算了井口熱膨脹力與抬升量，并分析了各層套管水泥漿返高與溫度變化對(duì)井口熱膨脹力與抬升量的影響。結(jié)果表明：井口處產(chǎn)生的熱膨脹力遠(yuǎn)大于剪切銷釘?shù)某休d力，很容易造成剪切銷釘剪斷，從而導(dǎo)致井口抬升；表層套管水泥漿返高對(duì)井口抬升量的影響最大，生產(chǎn)套管影響最小，各層套管的水泥漿返高對(duì)井口總膨脹力均無(wú)影響；隨著各層套管溫度的升高，井口總熱膨脹力及井口抬升量均線性增大。可為水下井口設(shè)計(jì)和測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中的參數(shù)設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

深水鉆井；測(cè)試與生產(chǎn)；井口抬升；井身結(jié)構(gòu)；水泥漿返高

隨著深水鉆井技術(shù)的不斷發(fā)展，井筒完整性越來(lái)越受到人們的重視。據(jù)挪威石油安全管理局（PSA）對(duì)海上106口具有不同開(kāi)發(fā)年限和生產(chǎn)類別的井進(jìn)行井筒完整性調(diào)查發(fā)現(xiàn)，18%的井筒存在完整性方而的問(wèn)題，且其中7%因?yàn)榫驳耐暾远黄汝P(guān)井，對(duì)環(huán)境和經(jīng)濟(jì)造成了重大損失［1-2］。關(guān)于深水井井筒完整性方面的研究，目前主要集中在測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中套管環(huán)空圈閉壓力增加導(dǎo)致的套管擠毀和破壞問(wèn)題［3］，較少文獻(xiàn)報(bào)道由于井口抬升引起的井筒完整性問(wèn)題。在深水井測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中，深水井中產(chǎn)出的高溫流體會(huì)引起套管環(huán)空附加壓力，如果過(guò)大的溫度變化產(chǎn)生的軸向作用力大于井口處剪切銷釘?shù)某休d力，將會(huì)造成井口上移，嚴(yán)重威脅井筒完整性。因此，在井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮［5-8］。

1　計(jì)算模型

深水井井身結(jié)構(gòu)及測(cè)試過(guò)程中的井筒傳熱過(guò)程如圖1所示。其中，高溫測(cè)試熱流體從井眼底部流向井口，在流動(dòng)過(guò)程中向周圍的套管、水泥環(huán)及環(huán)空傳遞熱量，引起周圍介質(zhì)溫度變化，產(chǎn)生熱應(yīng)力。由于表層套管與技術(shù)套管之間以及技術(shù)套管與尾管之間的水泥環(huán)沒(méi)有返到井口，因此，未封固段套管的軸向變形受到限制；但由于溫度變化會(huì)產(chǎn)生熱膨脹力，如果此膨脹力大于井口剪切銷釘?shù)某休d力，將會(huì)造成井口抬升，破壞井筒完整性。對(duì)于深水中固井后的某層套管柱而言，下端面被水泥漿固結(jié)，上端面連接井口，因此兩端可以視為固定約束［9-11］，力學(xué)分析模型如圖2所示。

圖1　深水井測(cè)試過(guò)程井筒熱傳遞示意

根據(jù)如圖2所示的力學(xué)模型，可用下述方法計(jì)算由于套管溫度變化引起的井口處熱膨脹力與抬升量。

各層管的剛度為

式中：Ai為第i層套管的橫截面積，m2；Ei為第i層套管鋼材彈性模量，Pa；Li為第i層套管井口到水泥漿返高的高度，m。

圖2　單層套管力學(xué)分析模型

所有套管的總剛度為

各層套管由于溫度變化產(chǎn)生的膨脹力為

式中：γi為鋼材的熱膨脹系數(shù)，m／（mg·℃）；ΔTi為套管柱的平均溫度變化量，℃。

所有管柱產(chǎn)生的熱膨脹力總和為

由于溫度變化所產(chǎn)生的井口抬升量為

2　算例分析

假設(shè)某口井的井身結(jié)構(gòu)［12］如圖3所示，各層套管的下深、水泥漿返高及套管溫度變化如表1所示，依據(jù)式（1）～（5）各參數(shù)計(jì)算結(jié)果如表2所示。

圖3　某井井身結(jié)構(gòu)

表1　某井井身結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)

表2　某井各參數(shù)計(jì)算結(jié)果

根據(jù)式（1）～（5）計(jì)算得到的管柱在井口處由于溫度變化產(chǎn)生的熱膨脹力總和為1.4 MN。假設(shè)井口處存在6個(gè)M16、材料為45＃的鋼剪切銷釘，其可承受的剪切力為

上述情況下產(chǎn)生的熱膨脹力遠(yuǎn)大于井口處剪切銷釘?shù)某休d力，因此，在溫度變化作用下銷釘將會(huì)被剪斷，導(dǎo)致井口向上移動(dòng)0.041 1 m。

3　影響因素分析

3.1水泥漿返高的影響

為了研究水泥漿返高對(duì)井口抬升量的影響，分別計(jì)算表層套管、技術(shù)套管及生產(chǎn)套管在不同水泥漿返高情況下的井口抬升量，如圖4所示。

圖4　水泥漿返高對(duì)井口抬升量的影響

由圖4可以看出：隨著表層套管水泥漿返高的增大，井口抬升量逐漸增大；在一定范圍內(nèi)，井口抬升量隨技術(shù)套管與生產(chǎn)套管水泥漿返高逐漸增大；當(dāng)水泥漿返高達(dá)到一定高度后，對(duì)井口抬升量沒(méi)有影響。從影響程度上看，表層套管水泥漿返高對(duì)井口抬升量的影響最大，生產(chǎn)套管影響最小。因此，建議在深水固井作業(yè)時(shí)，表層套管與導(dǎo)管之間的環(huán)形空間全部填充水泥；由式（3）～（4）可以看出，各層套管的水泥漿返高對(duì)井口總膨脹力均無(wú)影響。

3.2溫度的影響

由于套管屬于薄壁管，并且熱傳導(dǎo)系數(shù)較高，因此可以認(rèn)為套管的溫度沿徑向不發(fā)生變化，假設(shè)各層套管溫度變化為0～100℃，得到的井口總熱膨脹力及抬升量分別如圖5～6所示。

圖5　溫度對(duì)井口總熱膨脹力的影響

圖6　溫度對(duì)井口抬升量的影響

由圖5～6可以看出：隨著各層套管溫度的升高，井口總熱膨脹力及井口抬升量均線性增大；在一定的溫度范圍內(nèi)，各層套管對(duì)井口抬升量及熱膨脹力的影響程度由大到小依次為油管、生產(chǎn)套管、技術(shù)套管、表層套管；當(dāng)溫度超過(guò)一定值后影響程度變?yōu)楸韺犹坠堋⒓夹g(shù)套管、生產(chǎn)套管、油管。井口的過(guò)量抬升會(huì)造成水下生產(chǎn)系統(tǒng)及井口的損壞，威脅生產(chǎn)過(guò)程的安全。因此在水下井口設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中引起的井口抬升問(wèn)題必須給予足夠的重視。

4　結(jié)論

1）建立了深水井測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中井口懸掛多層套管的力學(xué)模型，并分析了水泥漿返高與套管溫度變化量對(duì)井口熱膨脹力與抬升量的影響。

2）在深水井測(cè)試及生產(chǎn)過(guò)程中，井口處產(chǎn)生的熱膨脹力遠(yuǎn)大于剪切銷釘?shù)某休d力，很容易造成剪切銷釘?shù)募魯啵瑥亩鴮?dǎo)致井口的抬升。

3）表層套管水泥漿返高對(duì)井口抬升量的影響最大，生產(chǎn)套管影響最小，各層套管的水泥漿返高對(duì)井口總膨脹力均無(wú)影響；隨著各層套管溫度的升高，井口總熱膨脹力及井口抬升量均線性增大。

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［6］Jan A Aasen，Bernt S Aadnoy.Multistring Analysis of Well Growth［G］.IADC／SPE 88024，2004.

［7］趙益忠.長(zhǎng)封固段固井套管熱應(yīng)力分析［J］.鉆采工藝，2007，30（4）：109-111.

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［11］王兆會(huì)，高寶奎，高德利.注汽井套管熱應(yīng)力計(jì)算方法對(duì)比分析［J］.天然氣工業(yè)，2005，25（3）：93-95.

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Analysis of Wellhead Growth of Deepwater Well During Production and Well Testing

WANG Yanbin，GAO Deli，F(xiàn)ANG Jun
（MOE Key Laboratory of Petroleum Engineering，China University of Petroleum，Beijing 102249，China）

In order to calculate the thermal expansion force and wellhead growth of deepwater drilling during well testing and production，the mechanical model and analysis method of multilayer casing suspension on wellhead have been established.The thermal expansion force and wellhead growth have been figured out through a specific well structure and the influence of top of cement （TOC）and temperature variation on wellhead growth have also been analyzed.Results show that，during well testing and production，the thermal expansion force on wellhead is far bigger than the bearing capacity of the sheared locking pin and the sheared locking pin is easily to be cut that would result in wellhead growth.The TOC of surface casing has greatest impact on wellhead growth and the production casing has the smallest impact.The TOC of all casing has no influence on the thermal expansion force.With the increase of temperature of all casing，the thermal expansion force and wellhead growth increase linearly.The research has some theoretical foundation for the design of subsea wellhead and parameter design of deepwater drilling during well testing and production.

deepwater drilling；well testing and production；wellhead growth；well structure；TOC

TE951

A

10.3969／j.issn.1001-3482.2015.10.015

1001-3482（2015）10-0061-04

①2015-04-12

國(guó)家自然科學(xué)基金創(chuàng)新研究群體項(xiàng)目（51221003）；國(guó)家科技重大專項(xiàng)子課題（2011ZX05009-005）

王宴濱（1988-），男，山東濰坊人，博士研究生，主要從事油氣井力學(xué)與控制工程研究，E-mail：wyb576219861＠126.com。

①2015-04-10

蘇金洋（1968-），男，甘肅慶陽(yáng)人，高級(jí)工程師，主要從事油井管產(chǎn)品的研發(fā)和制造工作，E-mail：sujinyang＠cnpc.com.cn。