振動對油水分離器處理效率影響研究

何生兵，倪玲英（中國石油大學（華東）石油工程學院，山東　青島266580）

振動對油水分離器處理效率影響研究

何生兵，倪玲英
（中國石油大學（華東）石油工程學院，山東青島266580）

安裝在海洋平臺、FPSO以及采油船上的油氣水處理裝置始終處于振動狀態，為了了解振動對分離過程的影響規律，利用FLUENT軟件結合UDF軟件分別對振動和非振動工況環境下的油水分離器進行了數值模擬。通過對比模擬結果表明，振動對分離器的分離效果、油水相的分布以及內部的流場均有顯著影響。建議在設計油水分離器時考慮振動的影響。

油水分離器；數值模擬；振動

直到最近幾年，無論是三相分離器還是兩相分離器的設計才逐漸趨于成熟［1］。然而對于一些比較極端的工作環境，例如安裝在海洋平臺、FPSO、采油船等上面的油氣水處理設備，仍然需要進一步研究6個自由度（垂蕩、橫蕩、縱蕩、縱搖、橫搖、艏搖）方向振動對油氣水處理設備處理效率的影響。作為一種靈活、經濟的方法，CFD（計算流體動力學軟件）在分離器設計領域的作用日益顯現，它能夠模擬各種結構復雜、體積尺寸大、無法在試驗室條件下進行試驗的設備，并能夠提供精確的、可視化的結果，可以有效地縮短設計周期，并且對分離機理和過程有更好的理解［2］。本文應用CFD作為工具來研究振動對油氣水處理設備處理效率的影響。

1　CFD數學模型

歐拉模型是CFD軟件中最為復雜的多相流模型，計算的結果也最為精確［3］。本文通過結合歐拉模型和kε湍流模型來模擬油水分離器。為了模擬的正常進行，做如下假設：油滴直徑為150μm，忽略乳化、起泡、破碎和聚結的影響；油水之間的表面張力、升力、虛擬質量力均不予考慮。控制方程的求解利用FLUENT14.5流體力學計算軟件完成。

1.1歐拉模型

歐拉模型由每一相的連續性和動量方程控制，對次相的體積分數以分離方式求解。所有各相共享一個獨立的壓力場，相間通過合適的交換系數來耦合。

FLUENT通過式（1）的連續性方程離散格式，能夠得到每一相的體積分數。

為了保證連續性，每一個控制單元內部應該滿足式（2）的條件。

式中：n為相數目；αq為第q相的體積分數；ρq為第q的物理密度；vq為第q相的速度；mpq為p相到q相的質量傳遞。

每一相的動量方程為

應力應變關系為）

式中：μq和λq是q相的剪切黏度和體積黏度。

式中：Kpq為相間交換系數，其通用形式為Kpq=f為曳力函數；τ為顆粒的弛豫時間，τ根pp據交換模型選擇不同其表達形式也不同，本文所選的交換模型為Schiller-Naumann模型，顆粒的弛豫時間τ為p相液滴或氣泡的直徑。

1.2k-ε湍流模型

利用kε湍流模型求解油水混合物的湍動能和湍動能耗散率。微分形式的湍動能和湍動能耗散率為

式中：ρm為混合密度；vm為混合速度；μt，m為紊流黏度；Gk，m為紊動能產生源；模型常數的取值為C1ε= 1.44；C2ε=1.92；σk=1；σε=1.3

1.3等效模型

海洋平臺、FPSO和采油船上的油氣水處理設備均有一個共同的特點，即分離器的空間位置在隨時間發生變化，假設分離器以正弦形式x= A sin（ωt）運動，與之等效的模型為分離器位置不變，對其內部的液體施加¨x=-Aω2sin（ωt）的加速度［4］，通過FLUENT的UDF可以實現動量源項的添加，通過式（3）可知，需要對歐拉模型中的每一相均添加動量源項。

2　問題描述

2.1幾何模型

振動對氣相中液相的分離效果影響不明顯［5］，為減少計算量，選擇油水兩相分離器進行研究，由于研究振動對油水分離的影響，因此內部不設置任何聚結構件和整流構件，油水兩相分離器的結構和尺寸如圖1所示，模型為二維模型。該分離器根據油水分離器設計規范設計。

圖1　油水分離器的結構和尺寸

2.2振動參數

本文選擇安裝在固定式平臺上的分離器來進行研究。對于固定式平臺，波浪按某一方向角作用在平臺樁腿上，平臺在波浪入射方向振動最為劇烈，因此對分離器分離效率影響也越大。本文只研究該方向上的振動對分離器分離效果的影響，即對圖1中的分離器內液體施加水平方向的激勵。以渤海海域為例，一年一遇的平均波浪周期為6.4s，十年一遇的平均波浪周期為7.7s，百年一遇的平均波浪周期為8.6s［5］。選擇激勵的周期分別為5 s、8s和10s，即激勵頻率w為1.256 rad／s、0.785rad／s和0.628 rad／s，振動幅值A為0.1～0.5 m，振動通過編寫UDF函數，以正弦形式加載。

2.3物理性質和邊界條件

模擬介質選為白油和水［6］，其物性分別為：

水的密度為998.2 kg／m3，動力黏度為1.003× 10-3Pa·s；白油的密度為870 kg／m3，動力黏度為0.15 Pa·s。

邊界條件的設置：

入口為速度入口，流速為0.1 m／s，其中的油含量為0.3，水含量為0.7。湍流度為0.05，水力直徑為0.030 m；油出口為壓力出口，壓力為大氣壓，湍流強度為0.02，水力直徑為0.015 m；水出口為壓力出口，壓力為4 657.2 Pa，湍流強度為0.02，水力直徑為0.020 m。

因為可通過調節水出口的壓力值來控制油水界面高度，本文模擬使用壓力出口更加符合實際情況。

3　討論與分析

計算過程為非穩態，時間步長取0.01s，模擬時間為600s，符合液液分離設計時間（3～30 min）［7］。另外，由于振動是關于時間的函數，原則上要求使用非穩態模擬。一次模擬大概需要24h，總共進行了16組數值試驗。

3.1油水分離效率

油水分離的效率通過水出口中的油含量以及油出口中的水含量來評價。通過對出口各個節點處的含油量和含水量取平均值，可求得水出口平均含油量以及油出口平均含水量。數值試驗首先對非振動操作環境的油水分離器進行模擬，計算結果為水出口含油量為0.325%，油出口的含水量近似0，這也說明在無振動條件下油水分離器基本能夠滿足分離要求。為研究振動對分離效率的影響規律，振動頻率分別選取為0.628 rad／s、0.785 rad／s和1.256 rad／s，振動幅值取值分別為0.1、0.2、0.3、0.4和0.5 m，計算數據如表1及圖2～3所示。

表1　不同振動頻率以及振幅工況下的分離效率（t=600 s）

分析表1以及圖2～3發現，振動操作環境下，水出口的含油量與無振動操作環境相比顯著增加，而油出口的含水量增加也較為明顯，振動對分離效率影響的總體趨勢為隨著頻率和振幅的增加，分離效率逐漸降低，以振動頻率ω=1.256 rad／s、振幅A =0.5 m為例，水出口含油量為2.973%，油出口含水量為3.473%，與無振動時相比，分離效果已經很差。

圖2　水出口含油量（t=600 s）

圖3　油出口含水量（t=600 s）

3.2油水相的濃度分布

油水分離器內不同工作環境下的油水相體積分數如圖4（振幅為0.4 m）和圖5（頻率為0.785 rad／s）所示，由于水相的體積分數與油相的體積分數和為1，在此不再給出。理論上，實現油水高效分離的的理想油水分布應當是油相集中在分離器上部，水相集中在下部。分析圖4～5發現，振動條件下油水混合層的空間范圍有所增大，并且隨著振動頻率和振幅的增大油水混合愈加嚴重，以振幅0.4 m，頻率1.256 rad／s為例可以看出，此時的油水混合與無振動相比較已經非常嚴重。另外，與無振動相比，振動條件下油相分布有整體向下移動的趨勢，這也直觀地解釋了振動如何影響分離器內部的油水相體積分布。

圖4　不同頻率油相濃度（A=0.4 m）

圖5　不同振幅油相濃度（ω=0.785 rad／s）

3.3油水分離器內部流場

分離器內的流場的分布直接影響著油水分離的效率，無振動條件和振動條件下的油水相流線圖如圖6～7所示，在此只給出水相的流線圖。很明顯，振動條件下，無論油相還是水相，回流比較顯著，均出現一定程度的波動。隨著振動頻率和幅值的增加，分離器內部的流場更加紊亂，回流更加嚴重。究其原因，主要是因為油水分離器在外界振動的影響下往復運動，而液體具有慣性，勢必會導致流場的波動，回流使油滴在分離器內的停留時間增加，降低油水分離效率。一般油水分離器的設計，都是根據斯托克斯定律，并且基于分離區處于層流的假設，而振動會導致紊流的出現，會引發油水相的二次混合和增加乳化液的產生等問題，使得油水相難以分離，達到分離標準所需的時間便會延長，因此在油水分離器設計時應當充分考慮振動對其分離內部流場的影響，具體可以適當增加停留時間或者加設整流板和聚結構件。

圖6　不同振動頻率下水相流線圖（A=0.4 m，t=600 s）

圖7　不同振動幅值下水相流線圖（ω=0.785 rad／s，t=600 s）

4　結論

本文借助CFD軟件對固定式平臺上油水分離器進行數值模擬，并對結果進行了分析，對振動條件下的油水分離規律有了更好、更直觀的理解，也為振動工況環境下油水分離器的設計提供了一種可行的方法。結果表明，振動對油水分離的影響主要表現為：油水混合層的空間分布范圍變廣，水出口的含油量以及油出口的含水量均顯著增加，油水分離器內部的流場產生一定程度的波動，油水分離困難，分離時間延長，最終導致分離效率的降低，并且隨著振動頻率和幅值的增加，這種影響會更加嚴重。另外，本文假設外界振動在一個方向上，即單自由度激勵，這對固定式平臺用油水分離器是合理的。如果是浮式采油平臺或者FPSO，則應考慮三維油水分離6個自由度方向的激勵，那么對分離效果的影響將變得更為復雜。因此在進行油水分離器的設計時，應當考慮振動對分離效果的影響，建議在分離器內部加設整流板及聚結構件，從而實現穩定流場并加速聚結的作用，提高分離效率，另外也可以從增加停留時間和減少油水分離器振動的方面予以考慮。

［1］Frankiewicz T，Lee CM.Using computional fluid dy-namics（CFD）simulation tomodel fluidmotion in process vessels on fixed and floating platforms［R］. SPE 77494，2012.

［2］Kharoua N，Khezzar L，Saadawi H.Application of CFD to debottleneck production separators in major oil field in Middle East［R］.SPE 158201，2012.

［3］ANSYS Inc.Fluent User Guide and Fluent Theory Guide［S］.2012.

［4］陳志偉.移動式壓力容器介質晃動數值模擬及防波裝置研究［D］.杭州：浙江大學，2006.

［5］岑康.浮式平臺用油氣水分離器內液相的晃蕩抑制研究［D］.南充：西南石油大學，2012.

［6］張黎明，何利民，王濤，等.重力分離器聚結構件數值模擬及優化研究［J］.化工機械，2008，35（1）：17-21.

［7］Arnold K，Stwart M.Surface Production Operations，Volume 1，third Edition，Design of Oil-Handling Sys-tems and Facilities［D］.USA：Gulf Professional Pub-lishing，2008.

Research on Effect of Vibration on Efficiency of Oil-water Separator

HE Shengbing，NI Lingying
（School of Petroleum Engineering，China University of Petroleum（Huadong），Qingdao 266580，China）

The oil-gas-water treatment plants mounted on platform，FPSO or oil recovery vessel are in a ever-vibratory state，which may have disadvantageous effects on the plants efficiency.With the help of FLUENT combined with UDF，oil-water separators operated in vibratory and non-vi-bratory environment were simulated，aiming to have a fully understanding of the effects of vibra-tion on the performance of separators.Simulation result comparisons between vibratory and non-vibratory separators show that vibration has significant effects on the separation performance，the distribution of oil and water as well as the flow field in the separator.It is highly recommended that the effects of vibration should be taken into consideration during the design of oil-water sepa-rator.

oil-water separator；numerical stimulation；vibration

TE952

A

10.3969／j.issn.1001-3482.2015.12.004

1001-3482（2015）12-0014-05

2015-06-01

何生兵（1991-），男，甘肅永登人，碩士研究生，主要從事海洋油氣開采與集輸方面的研究，Email：1239969568＠qq.com。