某型雷達天線罩的國產化

管 軍，秦建軍，時 劍

(解放軍94804 部隊，上海 200434)

雷達天線罩的作用是保護雷達天線，使其免受雨雪、冰雹、閃電及飛鳥等因素的侵害，避免了因氣候與環境原因造成的雷達性能下降，甚至關機，同時還可以緩解因氣溫驟降、太陽輻射、潮濕、鹽霧對天線系統的影響，因此也大大簡化和減輕了天線系統的日常維護修理工作，延長露天雷達的使用壽命。某型引進雷達長期在沿海濕熱多雨高鹽腐蝕環境中服役，因天線罩破損，導致天線內部積水，雷達出現大量雜波，無法穩定跟蹤目標，嚴重影響了裝備的日常使用。由于引進產品價格昂貴且采購周期較長等原因，某部決定進行國產化替代，組織技術骨干經過多方調研，采用較為直觀的微波等效網絡法分析了天線罩傳輸系數隨頻率、層厚的變化關系，通過HFSS 進行仿真優化設計，得到了天線罩設計最佳結構參數，為天線罩的設計提供了理論依據，最終設計了符合指標要求的天線罩，經過實際測試，獲得了令人滿意的結果，確保該型雷達在惡劣環境條件下正常工作。該型雷達天線罩的國產化減少了對裝備引進方的依賴，有效縮短了裝備維修周期，節約了維修成本，無論在技術創新理念，還是軍事、經濟效益方面都具有重要的現實意義。

1 天線罩性能設計指標

某型雷達天線罩電性能指標主要有:天線罩工作頻率在X 波段和L 波段;天線罩透波率≤85%。

2 天線罩電性能設計

2.1 天線罩的結構選擇

天線罩的結構形式主要有薄壁型、半波長壁型和夾芯結構型。薄壁型要求壁厚度d ＜0.02λ，它具有相當高的電磁透波率，但機械強度極低。半波長壁型其厚度約等于半個波長，可在較大的入射角范圍內獲得較好的傳輸特性和均勻的插入相位移，但頻帶較窄，結構重量重。夾芯結構型是由具有較高介電常數且厚度很小的內外蒙皮和一個低介電常數的夾芯層組成。其中夾芯結構型又分為A -夾層結構、B -夾層結構和多夾層結構(包括C-夾層)。A-夾層結構適用于流線罩，具有良好的重量為強度比，而且能設計成在小到中等入射角的情況下反射很低，可實現最大功率傳輸，減小天線相位畸變。B-夾層結構，它對材料要求比較高，為保證匹配，獲得良好的透過系數，中間層介電常數為外層介電常數的均方值。多夾層結構透過性較好，重量輕，可在較大入射角范圍內獲得較高的傳輸性能，可用于高度流線型罩，適合結構強度高的場合，但插入相位移隨入射角變化劇烈［1-4］。

根據某型雷達戰技指標，頻帶寬、重量輕、雙頻段工作等特點，同時考慮到機械強度等綜合因素［5-7］，設計方案采用了多夾層天線罩。

圖1 天線罩常見壁結構

2.2 多夾層天線罩的四端網絡等效

對于多夾層結構天線罩，運用傳輸線理論，把多層平板等效為一個級聯的四端口網絡，通過這個等效的網絡，任意多層介質平板的透過系數、發射系數，就可用一個簡捷通用的公式來表達［8］。

1)多層平板的傳輸矩陣

式(1)中:

2)多層介質平板的反射系數

式(6)中，B' =B/Zc0，C' =C/Zc0。

3)多層平板的透過系數

4)多層介質平板引起的插入相移

式(8)中d=d1+d2+……+dN為多層介質平板的總厚度。

依據等效四端網絡傳輸矩陣建立數學分析模型，并借助計算機數值計算軟件，如MathCAD、MatLad 等或者語言編程的方式，可以很方便地研究多夾層結構天線罩的電磁特性與其物理結構和工作頻率之間的變化關系，以此為依據即可選擇合適的材料，確定天線罩的物理結構及尺寸。

2.3 A-夾層結構透波率及結構設計

多夾層結構可以看作多個A-夾層結構的疊加，結構示意圖如圖2 所示。這里首先以A-夾層結構作為研究對象，探求透波率與工作頻率、芯層厚度、蒙皮厚度之間的關系，以便初步確定夾層的物理結構關系。

圖2 A-夾層結構示意圖

內外蒙皮采用玻璃纖維加環氧樹脂:ε1=4. 2，tgδ1=0.015;中間層采用低介電常數、低損耗、低密度的紙蜂窩芯層:ε2=1.15，tgδ2=0.004。

1)透波率隨夾層厚度的變化關系。圖3 是透波率與夾層厚度的變化曲線，由此可知:無論是水平極化，還是垂直極化，透波率都隨夾層厚度周期變化，當夾層厚度在小于0.2λ和0.6λ(0.7λ 范圍內，無論水平極化還是垂直極化，透波率都滿足要求。

2)透波率隨蒙皮厚度的變化。由圖4 可知，透波率隨蒙皮厚度呈現周期衰減變化趨勢，當蒙皮厚度在小于0.025范圍內時，透波率都大于85%，因此蒙皮的厚度可以選擇在這個范圍內。(f= f0入射角θ0=0°，蒙皮厚d=0.02λ0)

圖3 透波率隨芯層厚度的變化關系曲線

圖4 透波率隨蒙皮厚度的變化關系曲線(0 ＜d1≤λ)

圖5 透波率隨蒙皮厚度變化關系曲線(0 ＜d1≤0.02λ)

3)透波率隨頻率的變化。圖6 是透波率與頻率的變化關系曲線，由此可知:隨頻率升高，傳輸系數下降。在相同的頻率下，水平極化的透波率優于垂直極化的透波率，在工作頻率范圍內，水平極化和垂直極化的透波率都大于85%。

圖6 透波率隨頻率的變化關系

3 天線罩的優化設計

綜合考慮該型雷達工作頻帶覆蓋較寬，強度要求高的特點，采用9 層多夾層結構，內外蒙皮采用玻璃纖維加環氧樹脂;中間層采用低介電常數、低損耗、低密度的紙蜂窩芯層。利用電磁仿真軟件HFSS 對所設計天線罩的尺寸進行了優化設計，天線罩總厚度24.3 mm，并對其電氣性能進行了驗證計算。圖7 給出了天線罩的仿真模型，圖8 和圖9 給出了該天線罩電氣性能的仿真結果。

圖7 天線罩仿真模型

圖8 高頻(低頻)工作頻段的駐波

圖9 高頻(低頻)工作頻段內的插入損耗

由圖8 和圖9 可知，該天線罩在高頻工作頻段的駐波VSWR ＜1.02，插入損耗S ＜0.003 dB;在低頻工作頻段的駐波VSWR ＜1.26，插入損耗S ＜0.06 dB。從仿真結果來看，該天線罩的電氣設計達到預期，完全能夠滿足部隊需求。

4 天線罩的測試

在天線罩的實際制作過程中，會受到如介質材料切割壓制的尺寸精度、介電常數均勻程度等材料本身以及材料加工工藝等諸多因素的影響而帶來誤差。本文對設計加工的天線罩樣品進行了實物測試。

4.1 測試項目

天線罩的主要電氣性能表現為天線罩的透波性能及天線罩對天線駐波性能的影響兩個方面。天線罩的透波性能反映了功率傳輸性能，即天線罩對天線輻射能量的單程損耗，而其對天線駐波的影響反映了天線罩的功率反射性能，即加裝天線罩后反射波能量的大小變化。鑒于此，對天線罩的功率傳輸性能及反射性能進行了測試，并給出了測試結果。

4.2 測試方法

1)功率傳輸性能的測量。天線罩功率傳輸性能的測量，目的在于鑒定天線罩對微波能量的透射特性，可用傳輸系數來表征。它反映了天線罩對天線輻射的單程損耗，該損耗由材料熱耗，層間反射損耗和相位失配損耗3 部分組成。天線罩透波率可通過測量天線罩的插入損耗值來計算得到，其測量裝置的框圖如圖10 所示。

圖10 天線罩功率傳輸性能測試框圖

天線罩傳輸系數的具體測試步驟如下［1］:

測量時，待測天線固定，用于接收。先不加天線罩，收發天線瞄準，保持信號源輸出穩定，測量天線的接收功率作為參考電平U0;

裝上天線罩，在所要求的掃描角范圍內轉動天線罩，并自動微調源天線位置，使波束軸線瞄準待測天線，記錄接收電平U1;

采用比較法，利用測量所得到的功率接收電平及參考電平可計算得到天線罩的插入損耗值:S=U0-U1。

天線罩的傳輸系數T 可通過換算式(1)計算得到:

2)功率反射性能的測量。天線罩的功率反射性能可通過比較待測天線加裝天線罩前后天線輸入駐波比的變化來體現，測試框圖見圖11。

圖11 天線罩功率反射性能測試框圖

具體測試步驟如下:按所需的頻段和采樣間隔進行測量端口校準;接入天線，先不加天線罩，按與校準時相同的頻段和采用間隔進行測量;記錄所需頻率的電壓駐波比V0;裝上天線罩，記錄對應頻率的電壓駐波比V1。

4.3 實測結果及結論

天線罩電氣測試結果見表1。

表1 天線罩測試結果

從測試結果可以看出，在X 波段該天線罩的插入損耗S≤0.39 dB，相應的透波率為T≥91.4% ;L 波段天線罩的插入損耗S≤0.25 dB，相應的透波率T≥94.4%。另外，由表1可看出，加裝天線罩前后天線的電壓駐波比變化很小，說明該天線罩對天線的駐波性能影響很小。

對比仿真計算與實測結果，天線罩插入損耗的計算值與實測值略有差別，主要是由于天線罩制作過程中材料本身以及材料加工工藝等限制因素而引入的誤差，另外還有天線罩測試過程中儀器精度和測試精度等方面的影響。但是從測試結果來看，誤差遠在可以接受的范圍。通過實測及結果分析，該天線罩的電氣性能良好，完全可以滿足部隊的使用需求。

5 結束語

本文利用微波等效網絡法結合HFSS 仿真軟件設計制作了某型引進雷達的天線罩，經過實際校飛，獲得了令人滿意的結果，確保該型雷達在惡劣環境條件下正常工作。該型雷達天線罩的國產化減少了對裝備引進方的依賴，有效縮短了裝備維修周期，節約了維修成本。

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