多跨長聯連續梁橋合攏施工探討

段 斌

(貴州通力達公路工程監理咨詢有限公司)

1 多跨長聯連續梁橋施工

1.1 工程概況

2009 年10 月～2010 年5 月31 日在花江大橋擔任監理員，原花江大橋因董箐水電站的修建被淹沒，改在距老橋下游約1 km 處修建新的花江大橋，新橋橋面比老橋橋面高出52 m。新建花江大橋全長242.5 m，主孔為1～140 m 鋼筋混凝土等截面箱型無鉸有平衡重轉體施工拱，兩岸引橋分別為:關嶺岸1～30 m 鋼筋混凝土箱梁、貞豐岸4～13 m 鋼筋混凝土連續板橋，荷載等級公路——Ⅱ級。

新建花江大橋于2008 年5 月16 日開工，2010 年5 月31日完工，施工期24 個月。該橋由貴州省橋梁工程總公司承建，主跨度為140 m 的花江大橋主橋拱圈順利轉體并成功合攏，該橋創下了目前國內同類型橋梁轉體施工跨度之最。

1.2 梁橋施工控制方面

(1)控制結構穩定

通過新建花江大橋的重建工作，能夠得知橋梁結構強度和橋梁結構穩定x，都與橋梁施工的運營安全密切相關，所以具有非常重要的作用。很多橋梁因為施工過程中沒有注意穩定性問題，而因為失穩造成坍塌事件。施工人員在應力監控方面和結構施工控制方面的工作并不完善，所以應把施工階段和局部設備的穩定性控制歸納為監控的一部分。在多跨長聯連續梁橋施工中，應擁有一套完整的監控系統，對橋梁進行永久性監控，保證橋梁安全、穩定。

(2)控制結構變形

因為多種因素綜合作用，橋梁結構會產生變形，造成結構偏高，橋梁設計時容易出現誤差，這種現象在橋梁施工時，產生的幾率很大，對橋梁結構產生不利影響。所以施工人員要將橋梁結構變形控制當作工作的重要方面，并明確規定變形控制的要求，在上述工程中，軸線偏位不能超過1 cm，頂面寬度和梁體豎向位移不要超過3 cm、2 cm。

1.3 梁橋施工結構分析方法

(1)倒退分析

這種方法是施工監控中的常用方法，是前進分析中的逆過程，以橋梁實際施工結構為原理，主要是對橋梁結論進行拆除，通過拆除后得到的應力狀態和線性情況，分析下一次應該拆除的程序。

(2)前進分析

在橋梁建筑過程中，前進分析法能夠將求出實際的受力情況，所以應以實際橋梁施工情況為參考依據，分析并計算配筋和結構的實際大小，最后得出具有合理受力情況的結構。這種分析方法的特點是橋梁的受力零件、荷載狀態、邊界條件會因為施工進行而不斷發生變化，所以應一直持續到橋梁全部竣工。

根據峽谷兩岸懸崖峭壁等險峻的地勢特點，新花江大橋采用了開口薄壁箱平面轉體的施工工藝。即先在兩岸的主橋拱圈的背墻(橋墩)基礎下澆筑好軸心，并涂抹上潤滑劑，然后再將背墻和拱圈澆注好，利用軸心轉體合攏后形成一個開口全拱。每岸轉體重量約為3 800 t，貞豐岸的轉體將按順時針方向轉172°，關嶺岸的轉體將按逆時針方向轉102°后才能合攏成拱。這個過程經過12 名工人連續作業6 個多小時后，20 日下午2 時34 分，兩岸的主橋拱圈成功合攏。

2 多跨長聯連續梁橋合攏階段施工規劃

2.1 工程實例

(1)納雍河大橋工程位于貴州省畢節地區納雍縣境內納雍河上，是黔中水利樞紐庫區X760 線道路淹沒段復建工程，X760 線是連接納雍縣、織金縣、六枝特區的重要交通干道，納雍河大橋工程是庫區淹沒X760 道路復健的重點控制性工程。

納雍河大橋跨徑組合為64.2 m +110 m +64.2 m +25 m，總長268.6 m，橋寬10 m。上部結構采用預應力混凝土剛構—連續組合體系;0#橋臺采用擴大基礎，一字式橋臺;1#、2#主墩采用樁基礎，雙薄壁墩，墩柱高分別為49.5 m、54 m;3#過渡墩采用樁基礎，實體墻式墩;4#橋臺采用樁基礎，一字式橋臺。納雍河大橋從2011 年6 月1 日開工至2013 年3 月28 日主跨合攏，6 月17 日澆筑完成六枝岸橋頭搭板，納雍河大橋主體工程全部完成。

(2)白水河大橋位于貴州省畢節市織金縣境內X019 線務卜梁子至木貨段，是庫區淹沒X019 道路復建的控制性工程。白水河大橋2011 年8 月17 日動工，2013 年4 月8 日完工。白水河大橋跨徑組合為64.2 m+110 m +64.2 m，總長246.4 m，橋寬10 m。上部結構為預應力混凝土連續剛構;主墩采用雙薄壁墩，樁基礎;0#橋臺采用肋板式橋臺，擴大基礎;3#橋臺采用肋板式橋臺，樁基礎。

道路等級:三級公路;

設計行車速度:30 km/h;

設計荷載:公路—Ⅱ級;

橋梁設計使用年限:100 年;

橋面寬度:凈9 m+2 ×0.5 m 安全護欄。

(3)扈家河中橋是黔中水利樞紐庫區X019 線淹沒路橋復建工程的關鍵工程，工程所在地是貴州畢節地區織金縣雞場鄉白泥塘村境內，是連接畢節地區和六盤水市的重要通道。扈家河中橋采用2 ×30 m 的預應力混凝土連續箱梁橋，橋梁全長79.33 m。橋面全寬8.5 m，橋墩采用雙柱墩，墩柱直徑為1.5，基礎采用直徑1.8 m 鉆孔灌注樁;橋臺采用重力式U 型橋臺，擴大基礎。

2.2 連續梁橋合攏段的施工順序

(1)勁性骨架的預埋。施工人員應先埋置最后一個懸臂前段，以此進行勁性骨架設計，在合攏前通過焊接構成剛性連接，

(2)配重的安置。施工人員要保證橋梁結構在合攏時，擁有平衡受力和平衡重。配重在合攏是要保證均衡配置，避免要對梁體產生扭曲和沖擊。所以配重重量應結合實際施工情況進行分析，并確定最大配重極限。

(3)勁性骨架的焊接。施工人員要保證勁性骨架在合攏溫度下鎖定焊接。

［1］高寶，邵俊江，馬越峰，等.基于抗震性能優化的多跨長聯連續梁橋結構受力體系研究［J］.公路交通科技(應用技術版)，2012，(12):154－155.

［2］留晗，張宇.合攏方式對多跨連續梁線形和內力的影響［J］.蘭州交通大學學報，2012，(4):187－188.

［3］李偉鵬，石明強.連續梁橋懸臂澆筑施工體系轉化模擬分析［J］.武漢工程大學學報，2012，(6):195－196.

［4］程文斌.大跨度多跨連續梁橋懸臂施工合攏順序的優化［J］.科技情報開發與經濟，2012，(5):124－125.