高速混床樹脂的分離和混合特性研究

和慧勇,田文華,韓隸傳,李 鵬,李 楠,祝曉亮,張富收

(1.西安熱工研究院有限公司, 西安 710032;2.華能沁北電廠,河南 濟源 454662)

●學術研究●

高速混床樹脂的分離和混合特性研究

和慧勇1,田文華1,韓隸傳1,李 鵬1,李 楠1,祝曉亮1,張富收2

(1.西安熱工研究院有限公司, 西安 710032;2.華能沁北電廠,河南 濟源 454662)

為了給火電廠熱力系統提供高質量的水質，筆者對化學水混床陽陰樹脂分離效果影響因子、混合效果影響因子進行了研究,得知分離系數能直觀表達樹脂的分離效果、混合系數能直觀表達樹脂的混合效果,并結合實例進行計算,驗證了該結果的真實性。

凝結水精處理;高速混床;再生度;分離系數;混合系數

凝結水精處理高速混床是為火電廠熱力系統提供高質量給水的關鍵設備,其作用是去除凝結水中的微量雜質,因此要求混床樹脂具有很高的再生度[1]。若混床運行失效后的陽、陰樹脂分離不好,樹脂再生時會產生交叉污染并降低樹脂的再生度，以及高速混床出水品質和周期制水量[2-3]。國內電力指標要求,對于亞臨界機組一般要求高速混床失效樹脂經分離設備分離后,陰樹脂在陽樹脂層內(陽中陰)的含量<0.1%,陽樹脂在陰樹脂層內(陰中陽)的含量<0.4%;對于超臨界機組要求陽中陰含量<0.1%,陰中陽含量<0.1%;對于核電機組要求陽中陰含量<0.08%,陰中陽含量<0.08%。對此,為了獲取高質量水質，本文對陽、陰樹脂分離和混合效果進行了研究。

1 陽、陰樹脂分離效果影響因子的研究

在發電行業,高速混床失效后主要采用高塔分離設備或錐底分離設備對失效的陽、陰樹脂進行水力反洗及自由沉降分離,這種分離方法效果如何取決于陽、陰樹脂顆粒在水中的沉降速度。如果大顆粒陰樹脂在水中的沉降速度大于小顆粒陽樹脂的沉降速度,就會發生如圖1所示的陽、陰樹脂沉降速度交叉區。

圖1 常規大孔樹脂的沉降速度

Fig.1 Settling velocity of conventional macroporous resin

交叉區內的陽、陰樹脂不能實現徹底分離,當用鹽酸溶液對陽樹脂再生,陽樹脂內夾雜的陰樹脂就會轉變為氯型;用氫氧化鈉溶液對陰樹脂再生,陰樹脂內夾雜的陽樹脂轉變為鈉型。這種由于分離不徹底產生的再生交叉污染降低了樹脂的再生度,進而影響高速混床的出水水質和周期制水量。所以應盡量縮小或消除這兩種樹脂的沉降速度交叉區,即增大小顆粒陽樹脂的沉降速度,減小大顆粒陰樹脂的沉降速度。

球形樹脂顆粒在水中的沉降速度符合斯托克公式[4],其數學表達式為

υs=1.49·μ-0.428·Δd0.657·φ1.10·dH2O-0.286

(1)

式中:υs為顆粒沉降速度,cm/s;μ為水的絕對粘度,g/(cm·s);Δd為顆粒密度和水密度之差,g/cm3;φ為樹脂顆粒直徑,mm;dH2O為水的密度,g/cm3。

當利用水力反洗和自由沉降的方法分離失效的陽、陰樹脂時,必須滿足最小顆粒陽樹脂的沉降速度大于最大顆粒陰樹脂的沉降速度才能將兩種樹脂徹底分離。當陽樹脂與陰樹脂顆粒的沉降速度相等時,則有:

Δd陽0.657·φ陽min1.10=Δd陰0.657·φ陰max1.10

(2)

式中:Δd陽為陽樹脂顆粒和水的密度差,g/cm3;Δd陰為陰樹脂顆粒和水的密度差,g/cm3;φ陽min為最小陽樹脂顆粒直徑,mm;φ陰max為最大陰樹脂顆粒直徑,mm。

只有最小粒徑陽樹脂與最大顆粒陰樹脂的沉降比大于1時,才能利用水力反洗和自由沉降的分離方法使兩種樹脂徹底分離。

為了直觀表達兩種樹脂的分離效果,以分離系數(γf)代表兩種樹脂的可分離特性,其含義就是最小顆粒陽樹脂和最大顆粒陰樹脂的沉降比減1,其計算式為

γf=[(Δd陽0.657·φ陽min1.10)/(Δd陰0.657·φ陰max1.10)]-1

(3)

由式(3)可見,影響分離系數(γf)的因子僅為最小陽樹脂和最大陰樹脂的粒徑以及陽、陰樹脂與水的密度差。對于一定的樹脂,其與水的密度差是定值,因此要改善兩種樹脂的分離系數,只能通過改變最小陽樹脂及最大陰樹脂的粒徑來實現。

高速混床使用的樹脂是均粒樹脂,研究表明影響陽、陰樹脂分離效果的是只占陽樹脂總體積1%的小粒徑陽樹脂和只占陰樹脂總體積1%的大粒徑陰樹脂。因此利用式(3)計算分離系數時,φ陽min是指占總體積1%的最小顆粒陽樹脂的平均直徑,φ陰max是指占總體積1%的最大顆粒陰樹脂的平均直徑。增大最小顆粒陽樹脂的平均直徑和減少最大顆粒陰樹脂的平均直徑能夠提高分離效果,因此φ陽min和φ陰max是影響樹脂分離特性的2個主要數學因子。φ陽min和φ陰max可以利用激光粒度分析儀準確測定。

2 陽、陰樹脂混合效果影響因子的研究

若再生好的陽、陰樹脂混合效果不好,則樹脂在高速混床內會產生分層現象,降低混床樹脂除鹽能力,造成出水水質惡化和運行周期的縮短[5]。因此,在滿足失效陽、陰樹脂良好的分離效果的前提下,盡量采用混合良好的陽、陰樹脂,才能保證高速混床的出水水質和周期制水量。這就要求高速混床樹脂應同時具備良好的分離和混合性能。研究表明高速混床影響陽、陰樹脂混合效果的是只占陽樹脂總體積1%的最大粒徑顆粒(φ陽max)和只占陰樹脂總體積1%的最小粒徑顆粒(φ陰min)。為了表征兩種樹脂的混合效果,利用混合系數這一技術指標定量評價其混合特性。高速混床樹脂的混合系數(γh)是指最大顆粒陽樹脂和最小顆粒陰樹脂的沉降比減1,其計算式為γh=[(Δd陽0.657·φ陽max1.10)/(Δd陰0.657·φ陰min1.10)]-1

(4)

式中:Δd陽為陽樹脂顆粒和水的密度差,g/cm3;Δd陰為陰樹脂顆粒和水的密度差,g/cm3;φ陽max為最大陽樹脂顆粒的平均粒徑;φ陰min為 最小陰樹脂顆粒的平均粒徑。

當混合系數為零時,兩種樹脂混合效果最好,但由于陽、陰樹脂分離的需要,γh永遠是正值,γh越小表明兩種樹脂的混合效果越好,反之,則越難混合。因此提高陽、陰樹脂混合效果的方法是盡量減少最大陽樹脂顆粒和最小陰樹脂顆粒的沉降比,即減少最大顆粒陽樹脂粒徑和增加最小顆粒陰樹脂粒徑。φ陽max和φ陰min是影響樹脂混合效果的2個主要數學因子。

3 分離系數和混合系數技術指標的驗證和應用

根據影響陽、陰樹脂分離和混合效果的數學因子分析,改善陽、陰樹脂分離和混合效果的主要措施是提高樹脂顆粒的均勻度,讓樹脂的粒徑分布范圍更窄。為了驗證同一種樹脂分離系數和混合系數指標與樹脂粒徑范圍的關系,對某公司所銷售的不同粒度范圍的樹脂按理論粒徑進行分離系數和混合系數計算,計算結果如表1所示。

由表1可知,樹脂顆粒的粒徑差越小,表明樹脂粒徑越均勻,計算出的分離系數值越大,混合系數值越小,樹脂的分離和混合效果最好,但隨著樹脂粒徑范圍的進一步擴大,會使兩種樹脂無法實現依靠水力反洗徹底分離。因此樹脂粒徑均勻是達到徹底分離和良好混合的必要條件。該計算結果與該公司推薦的高速混床銨化運行時采用650 C、550 A(±50 μm)樹脂和高速混床氫型運行時采用650 C、550 A(±100 μm)樹脂的要求相一致。

表1 某公司不同粒徑范圍陽樹脂和陰樹脂的分離系數和混合系數

Tab.1 Separation and mixing coefficient of cation resin and anion resin of different particle size ranges of in a company

樹脂型號yfyh650C、550A(±50μm)1.0581.979650C、550A(±100μm)0.7122.609650C、550A(300～850μm)0.3455.471

根據某廠精處理混床樹脂選型的需要,西安熱工院對5種備選樹脂進行了分離特性和混合特性評估。樹脂粒徑測定采用美國麥奇克公司生產的S3500型激光粒度分析儀。將φ陽min和φ陰max代入式(3)計算分離系數,將φ陽max和φ陰min代入式(4)計算混合系數,計算結果如表2所示。

表2 五種凝結水處理樹脂的分離系數和混合系數

Tab.2 Separating and mixing coefficients of five kinds of resin in condensate polishing

樹脂型號粒徑偏差/μmyfyhD003-NJD203-NJCSK40-HUAB10A-OH650C550AZGC-900ZGA-600PFC-100PFC-400±116±112±102±92±80±91±185±348±241±1080.632.340.472.130.491.73-0.082.90-0.362.70

由表2可知,5種樹脂樣品的均粒度相差很大。均粒度好的樹脂粒徑偏差能達到±100 μm左右,均粒度差的樹脂粒徑偏差達到±200 μm左右,個別樹脂粒徑偏差甚至達到±348 μm。前三種均粒度好的樹脂,分離系數和混合系數指標較好;后兩種均粒度差的樹脂分離系數指標為負值。

由于分離和混合是一對矛盾體,因此在考慮樹脂分離效果時還應兼顧到其混合性能。綜合考慮混床的運行方式和樹脂的再生度要求等因素,按照火電廠凝結水精處理系統技術要求[6],推薦采用能夠保證混床樹脂達到理想的分離效果和混合效果的取值標準,在對幾種不同品牌樹脂篩選時應優先選用分離系數大和混合系數小的樹脂。

4 結 論

1) 分離系數(γf)是定量評價陽樹脂和陰樹脂分離特性的技術指標,γf值越大,表示兩種樹脂反洗分離的效果越好,反之則分離效果越差,當分離系數為負值或零時,表示兩種樹脂不能實現徹底分離。

2) 混合系數(γh)是定量評價陽樹脂和陰樹脂混合特性的技術指標,γh值越小,表示兩種樹脂的混合性越好,γh值越大則代表兩種樹脂的混合性越差。由于陽、陰樹脂反洗分離的需要,混合系數只能是正值。

3) 利用分離系數和混合系數技術指標,可定量比較不同牌號樹脂的分離效果和混合效果,幫助電力用戶采購樹脂時確定合理的陽、陰樹脂粒徑配比和粒徑范圍,也可利用這兩個技術指標對到貨樹脂進行質量驗收。

[1] 韓隸傳,汪德良.熱力發電廠凝結水處理[M].北京：中國電力出版社，2010. HAN Lichuan, WANG Deliang. Condensate treatment in thermal power plant [M]. Beijing: China Power Press, 2010.

[2] 李培元,火力發電廠水處理及水質控制[M].北京：中國電力出版社，2008. LI Pei Yuan. Thermal power plant water treatment and water quality control [M]. Beijing: China Power Press, 2008.

[3] 郝樹宏,高志華.混床樹脂分離效果預測的探討[J].工業水處理,2000,20(7):8-12. HAO Shuhong, GAO Zhihua. Discussion on the prediction of resin separation effect in mixed bed [J].Industrial Water Treatment,2000(7):8-12.

[4] 韓隸傳,和慧勇,田文華，等. 分離系數與混合系數的定義和應用[J].熱力發電,2010(9):11-13. HAN Lichuan, HE Huiyong, TIAN Wenhua，et al. Definitions of separation coefficient and mixing coefficient as well as their application [J]. Thermal Power Generation, 2010(9):11-13.

[5] 張澄信,宋敬霞.凝結水處理混床樹脂均勻混合的意義[J].華北電力技術,1999,(4):19-21. ZHANG Chengxin, SONG Jingxia. Importance of uniform mixing resin used for mixed bed for condensate water treatment [J].North China Electric Power,1999(4): 19-21.

[6] 中華人民共和國電力行業標準(DL/T 333.1—2010)[S].北京：中國電力出版社，2011.

(責任編輯 郭金光)

Study on separation and mixing characteristics of resin in high flow rate mixed bed

HE Huiyong1, TIAN Wenhua1, HAN Lichuan1, LI Peng1, LI Nan1, ZHU Xiaoliang1, ZHANG Fushou2

(1.Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd, Xi’an 710032, China;2. Huaneng Qinbei Power Plant, Jiyuan 454662, China)

In order to provide high quality water for thermal system in power plant. By researching on the factors impacting resin separation effect, separation and mixing effect can be sually represented with separation coefficient and mixing coefficient respectively. The author takes practical examples to verify the truth of the research.

condensate polishing; high flow rate mixed bed; regeneration degree; separation coefficient; mixing coefficient

2015-02-11。

和慧勇(1963—),男，研究員，研究方向為水電廠水處理技術。

TM621.8

A

2095-6843(2015)04-0283-03