四輥平整機組板形控制技術的開發

劉宇峰

（寶山鋼鐵股份有限公司 冷軋薄板廠，上海 200431）

1 平整軋制過程中局部浪形的表現形式和成因與控制

本文以某四輥平整機組的某種軋制規格為例，對軋制過程中復雜浪控制的技術進行敘述。

1.1 中浪的表現形式、成因與控制

中浪的表現形式為：帶鋼的中部起浪，即中間帶鋼延伸量大；應力表現為中部受壓，邊部受拉。產生的原因主要是平整輥凸度大、平整壓力小、彎輥大、張力大等，造成平整時產生新的中間浪板形，或者是來料原有的中浪缺陷由于壓下小而沒有得到改善。可以通過調節彎輥力的大小使其取得明顯的效果，如圖1所示。圖1中，帶寬進行歸一化處理，無量綱；板形值表示帶鋼寬度方向某點對應的殘余應力，或表示帶鋼內部最大拉應力與最小壓應力的差值。以下圖中的表示如圖1。

圖1 中浪缺陷和控制

1.2 單邊浪的表現形式、成因與控制

單邊浪的表現形式為：帶鋼的單個邊部起浪，即某一邊的帶鋼變形大，延伸量大；應力表現為該邊部受壓，其他地方受拉。產生的原因主要是平整輥凸度小、平整壓力大、彎輥小、傾斜調節、張力小或者是來料左右不對稱等，造成平整時產生新的單邊浪。對于單邊浪可以通過調節傾輥量的大小使其得到合理的改善，如圖2所示。

圖2 單邊浪缺陷和控制

1.3 雙邊浪的表現形式、成因與控制

雙邊浪的表現形式為：帶鋼的兩邊部起浪，即兩邊的帶鋼變形大，延伸量大；應力表現為邊部受壓，其他地方受拉。產生的原因主要是平整輥凸度小、平整壓力大、彎輥小、張力小等造成平整時產生新的雙邊浪板形，或者是由于平整輥凸度小、平整壓力小等，造成平整時的延伸率太小，不足以改善來料本身雙邊浪的板形。對于雙邊浪可以通過調節彎輥力的大小使其得到合理的改善，如圖3所示。

圖3 雙邊浪缺陷和控制

2 平整軋制過程復合浪形的表現形式、成因與控制

2.1 中浪和單邊浪組合的中、單邊復合浪

中、單邊復合浪的表現形式為：帶鋼的中部和單個邊部起浪，即中間和某一邊的帶鋼變形大，延伸量大；應力表現為該邊部受壓，其他地方受拉。板形值表現為復合浪部的數值較小。產生的原因主要是平整輥不對稱、局部變形膨脹過大、平整壓力不適當、彎輥小、傾斜調節、張力小或者是來料左右不對稱等，造成平整時產生新的中浪和單邊浪。對于中、單邊復合浪可以通過調節傾輥量和彎輥力的大小使其得到合理的改善，如圖4所示。

圖4 中、單邊浪缺陷和控制

2.2 單邊浪和雙邊浪組合的單、雙邊復合浪

單、雙邊復合浪的表現形式為：帶鋼的兩個邊部起浪，但是一邊的浪形明顯比另一邊的大，即非對稱的雙邊浪，此時邊部的帶鋼變形大，延伸量大；應力表現為邊部受壓，其他地方受拉。板形值表現為復合浪部的數值較小。產生的原因主要是平整輥不對稱、平整壓力不適當、彎輥小、傾斜調節、張力小或者是來料左右不對稱等因素，造成平整時產生新的單、雙邊浪。對于單、雙邊復合浪可以通過調節傾輥量和彎輥力的大小，必要時可以同時竄輥使其得到合理的改善，如圖5所示。

圖5 單邊、雙邊浪缺陷和控制

2.3 中浪和雙邊浪組合的中、雙復合浪

中、雙邊復合浪的表現形式為：帶鋼的兩邊部和中部處起浪，即邊部和中間的帶鋼變形大，延伸量大；應力表現為邊部受壓，其他地方受拉。板形值表現為復合浪部的數值較小。產生的原因主要是平整輥不對稱，局部變形膨脹過大、平整壓力不適當、彎輥小、傾斜調節、張力小或者是來料左右不對稱等因素，造成平整時產生新的中浪和雙邊浪。對于中、雙邊復合浪可以通過調節傾輥量和彎輥力及竄輥量的大小使其得到合理的改善，如圖6所示。

圖6 中、雙邊浪缺陷和控制

3 結論

（1）經過大量現場試驗與理論研究，基于板形機理模型與軋機的基本數據采集系統開發出一種四輥平整機組復雜浪形控制技術，在不增加硬件投資、不配置冷卻裝置的前提下實現了復合板形非對稱缺陷的控制，并且效果明顯。

（2）本文所研究的四輥平整機組復雜浪形控制技術，效果良好，板形吻合率達到90%以上，有效地提高了機組成品板形質量，給機組創造了較大的經濟效益，具有進一步推廣應用的價值。

［1］ 連家創，劉宏民.板厚板形控制［M］.北京：兵器工業出版社，1995.

［2］ 任來鎖.1 700mm平整機組的工藝特點與質量控制實踐［J］.中國重型裝備，2012（3）：11-12.

［3］ 章文杰.冷軋平整板形控制工藝探討［J］.甘肅冶金，2010（5）：4-6.