□ 張康智 □ 陳萬強 □ 李祥陽 □ 王 芳
西安航空學院 軍工裝備研究所 西安 710077
特種車輛工況條件差,對旋渦泵的轉速要求高達14 000 r/min,傳統的旋渦泵無法滿足其使用性能,如目前國內眾多旋渦泵轉速在1 450~2 900 r/min,其結構均采用單支撐懸浮式的分離式結構(圖1),雖然具有結構簡單、用料少的優點,但是由于僅一端固定,受力變形大;裝配零件較多,使裝配誤差大,造成泵的整體尺寸變大以及傳動精度無法得到保證等問題。
雙支撐旋渦泵能夠滿足特種車輛使用要求,為此,對高性能新型雙支撐旋渦泵進行設計和研究,以期打破歐美等發達國家對我國此類技術的長期封鎖和產品壟斷。特種車輛用裝備系列產品的研制成功并實現產業化,將提高我省高校科技發展水平在全國相關領域內的知名度及其影響,成為陜西省特種車輛技術和工業化的支柱產業。

▲圖1 單支撐懸浮式旋渦泵結構
雙支撐旋渦泵采用了閉式葉輪、開式流道、高精度滾動軸承雙支撐結構,電動機和泵體直接相連并傳遞動力。在保證壓力(揚程)和流量的前提下,泵的體積和質量大幅度減小,工作可靠。泵的材料均選用不銹鋼并經適當的熱處理,具有很高的強度和耐磨性,并且抗振性和耐腐蝕性能良好。
(1)雙支撐式的整體式結構是指葉輪、傳動軸是一個整體,其幾何尺寸小,結構如圖2所示。
(2)葉輪封閉與流道相通。葉輪封閉是指葉片中間有隔板(圖2);流道相通是指旋渦泵兩端直接打通進出口,所形成的流場是一個貫通的流場(圖3為貫通流場模型)。
(1)保證葉輪與泵殼間隙的恒定性。葉輪的兩端的軸肩與高精度軸承精密配合,增加了葉輪運動的穩定性。
(2)旋渦泵整體緊湊,減少了傳統旋渦泵的安裝誤差所帶來的影響。
(3)零件制造精度高。加工時以兩端中心孔定位來加工兩支撐及葉片,符合基準統一和基準重合原則,保證了葉輪的形位公差。

▲圖2 雙支撐旋渦泵葉輪結構模型

▲圖3 貫通流場模型
大多數旋渦泵的轉速范圍為 1 450~2 900 r/min,而特種車輛要求的旋渦泵轉速達14 000 r/min,由于特種車輛工況條件差,因此對旋渦泵還要求有高的可靠性。根據特種車輛的工作環境對旋渦泵進行結構和尺寸改進,按照封閉式旋渦泵進行設計(圖4閉式旋渦泵流場截面圖),因為矩形流道能夠提供中、高比轉速,而且矩形截面流道泵的性能曲線較半圓形流道泵平緩,較梯形流道泵的揚程系數高。

▲圖4 雙支撐旋渦泵流場截面圖
2.1.1 雙支撐式旋渦泵葉輪外徑D計算

式中:u為葉輪圓周速度,m/s;ω為葉輪角速度,rad/s;t為時間,s。
2.1.2 雙支撐式旋渦泵葉輪流道參數計算
流道內葉輪出口處液體的平均切向速度v與圓周速度有關:

式中:Kv為流道內速度系數,對閉式葉輪來說其范圍是0.5~0.6 m/r,比轉速大時取大值O斷面面積A:

式中:Q為旋渦泵流量,L/s;ηv為泵容積效率。
2.1.3 雙支撐式旋渦泵葉輪寬度b計算

式中:ξ為旋渦泵的揚程系數;H為旋渦泵揚程,m;k為葉輪寬度系數,閉式旋渦泵葉輪寬度系數為:

2.1.4 雙支撐式旋渦泵流道水利尺寸計算
根據流道斷面面積和流道最佳尺寸比值來確定流道各相關尺寸,如圖4所示矩形流道旋渦泵一般采用如下尺寸。

2.1.5 雙支撐旋渦泵葉輪葉片數計算
葉片數改變了旋渦泵的揚程和功率,隨著葉片數增加,旋渦泵的揚程和功率明顯增大,但是當葉片數達到一定值時,改善效果減弱。對于閉式葉輪,一般采用徑向直葉片,葉片在最大半徑上的間距與葉片高度之比通常為0.6~1。計算葉片數z:

▲圖5 雙支撐旋渦泵葉輪

式中:z為葉輪葉片數;l為葉片在最大半徑上的間距,m;經計算,雙支撐式旋渦泵葉片數取30個。
2.1.6 雙支撐式旋渦泵割舌計算
開口高壓區和進口低壓區,可以用隔舌分開,隔舌的包容弧線長度約為葉片間距的3~10倍。
根據計算,得出雙支撐旋渦泵的相關尺寸參數,繪制出其主要零件葉輪的結構及相關尺寸(見圖5,圖中尺寸單位為mm),泵蓋和泵體的結構可根據葉輪結構的尺寸得出。
在旋渦泵研究的理論基礎上,對旋渦泵進行了分析設計,與傳統的旋渦泵相比較具有小流量高揚程的特點,且增壓效果明顯,能滿足特征車輛的工況條件。對所設計的旋渦泵可使用Fluent軟件對其流場進行分析,并對設計結果進行優化。
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