盧賓文
(安徽華電宿州發電有限公司,安徽 宿州234000)
華電安徽宿州電廠#1鍋爐是由東方鍋爐(集團)股份有限公司與日本巴布科克—日立鍋爐有限公司合作設計、聯合制造的600MW超臨界直流爐,型號為DG1900/25.4-Ⅱ3。它采用單爐膛、*型露天布置、前后墻對沖燃燒方式、尾部雙煙道,再熱汽溫采用煙氣擋板調節,于2007年7月投產。
鍋爐水冷壁由下部螺旋盤繞上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁2種不同的結構組成,都采用膜式結構,兩者間由過渡水冷壁轉換連接,水冷壁總體布置如圖1所示。螺旋水冷壁由474根管子組成,管子規格、材質為Φ38.1×7.5/SA213T2。燃燒器開孔數量24個,燃盡風開孔數量4×2個,側燃盡風開孔數量2×2個,吹灰孔數量52個(側墻各9個,前后墻各17個)。

圖1 水冷壁總體布置
2012年9月11日,機組補水量大量增加,維護人員現場檢查鍋爐本體,發現#1鍋爐C07吹灰器附近(標高46m爐后墻距南墻約4m處)有明顯泄漏聲音,確認C07吹灰器附近水冷壁管泄漏。9月13日,機組停運后通過小型升降吊籠檢查發現C07吹灰器吹掃孔上下各一根管道發生泄漏,吹灰器下部泄漏管道有明顯的長期超溫過熱脹粗,爆口呈魚嘴型(圖2)。割管后對附近管子及聯箱進行了檢查,未見異物堵塞,對泄漏管段進行了更換。9月14日,#1鍋爐注水打壓1.5MPa,維護部人員通過人孔門對螺旋水冷壁進行檢查,發現A03吹灰器附近(標高38m爐右墻距后墻約3m處)水冷壁管有泄漏現象。進一步檢查發現A03吹灰器吹掃孔下部3根水冷壁管泄漏,圖3中泄漏點1管壁減薄嚴重,經確認該水冷壁管和C07附近過熱脹粗泄漏的管子為同一根,隨即對泄漏管段進行了更換。16日凌晨,#1鍋爐點火啟動。

圖2 CO7吹灰器下部爆口圖

圖3 A03吹灰器下部爆口圖
經過對A03吹灰器區域進行檢查,發現該區域水冷壁存在高溫腐蝕現象,水冷壁表面的高溫腐蝕層在吹灰蒸汽的吹掃下剝離,新的水冷壁管繼續高溫腐蝕,腐蝕層繼續剝離,從而導致A03吹灰器下部管壁減薄嚴重泄漏,泄漏點1對泄漏點2、3水冷壁管進行沖刷,從而導致管壁減薄泄漏。由于A03下部泄漏點1處漏水嚴重,該水冷壁管向上供水不足,最終導致C07吹灰器下部管段過熱泄漏。
經過分析,水冷壁高溫腐蝕是水冷壁管泄漏的主要原因,公司技術人員對腐蝕水冷壁表面氧化層進行了取樣,經電科院化驗,氧化層中FeS含量高達24.0%,屬于典型硫化物型腐蝕。檢查#1鍋爐入爐煤質分析報告,入爐煤含硫量在0.7%~0.9%之間,最高達到1.69%,遠高于設計煤種0.4%的要求,導致煙氣中硫化物過高,容易在水冷壁上形成還原性氣氛,導致水冷壁高溫腐蝕。
(1)前后墻對沖布置的低氮燃燒器,鍋爐左右墻熱負荷高,為了降低爐膛出口NOx的含量,噴燃器區域屬于缺氧燃燒,火焰達到中間部位時還原性氣氛較濃,如果燒的煤質含硫量偏離設計值較多,容易造成高溫硫腐蝕。降低入爐煤的含硫質量分數,可從根本上避免水冷壁的高溫腐蝕。
(2)加強燃燒調整,提高二次風的旋流強度,保證煤粉快速燃燒,適當增加中間2只燃燒器的煤粉量,減少兩側燃燒器的煤粉量,以降低側墻水冷壁處的還原氣氛,從而減緩水冷壁的高溫腐蝕速率。
(3)煤質變化時應通過試驗來確定燃燒器合理配風,在確保NOx不超標的情況下,盡量減小燃盡風的開度,確定合理的過量空氣系數,在不同負荷下確定相應的最佳氧量。
(4)水冷壁存在大面積高溫腐蝕時,可采用防腐蝕材料在水冷壁外壁熱噴涂 NiCr、Ni、Cr、Al或Fe、Cr、Al等合金,可在一定程度上減緩水冷壁的高溫腐蝕速率。
(5)根據 GB/T9222—2008《水管鍋爐受壓元件強度計算》,對水冷壁管強度進行校核計算,在設計壓力下,Φ38.1×7.5/SA213T2管材的最小允許厚度為5.625mm,對高溫腐蝕區域的管壁進行測厚,更換管壁厚度低于5.6mm的管段。
(6)定期對爐膛蒸汽吹灰器入口壓力進行校驗,防止蒸汽壓力過高吹損水冷壁管。利用停機機會檢查蒸汽吹灰器噴口行程,確保噴口與水冷壁管距離≥45mm。
自從發現水冷壁存在高溫腐蝕現象后,該公司高度重視燃燒調整和入爐煤的含硫量,在2013年#1機組大修時對水冷壁兩側墻高溫腐蝕區域(標高15~35m)進行了防腐噴涂。2014年春節#1機組備用停機時對水冷壁進行了檢查,水冷壁表面無新增高溫腐蝕氧化層,水冷壁無明顯減薄,證明了公司采取的措施是卓有成效的,確保了機組安全穩定運行。
[1]高全,張軍營,丘紀華,等.燃煤電站鍋爐高溫腐蝕特征的研究[J].熱能動力工程,2007(3)
[2]丘紀華,李敏,孫學信,等.對沖布置燃燒鍋爐水冷壁高溫腐蝕問題的研究[J].華中理工大學學報,1999(1)