疊合樓板預制部分的結構性能試驗研究

趙國輝，孟祥春，張 崢

(中國十七冶集團有限公司，安徽馬鞍山243000)

1 疊合樓板的特點

1.1 疊合樓板的結構特點

疊合樓板是預制和現澆混凝土相結合的一種較好結構形式，其中預制部分配有格構鋼筋和非格構鋼筋，即格構鋼筋為桁架筋，非格構鋼筋為縱橫向板底筋[1]。上部現澆層混凝土配有負彎矩鋼筋和構造鋼筋，預制部分和現澆層通過不小于6 mm的凹凸粗糙面連接，增加其抗剪性能，保證兩者能形成整體，協同工作[2]。預制部分可作為現澆層的底模，不必為現澆層支撐模板，節省了成本。同時，預制板底光滑平整，板縫經過處理，頂棚可以不用抹灰。這種疊合樓板具有現澆樓板的整體性、剛度大、不增加鋼筋消耗、節約模板等優點。由于現澆樓板不需支模，還有大塊預制混凝土隔墻板可在結構施工階段同時吊裝，從而可提前插入裝修工程，縮短整個工程的工期[3]。

1.2 疊合樓板的受力特點

疊合面的抗剪能力是決定預制部分和現澆層能整體協同工作的關鍵，因此疊合面要做成凸凹不平的粗糙面、拉毛或預留結合洞，增加其抗剪性能，同時，格構鋼筋(桁架筋)增加了疊合板的剛度，減少了施工板底支撐[4]。另外，按其受力性能劃分，疊合結構可以分為“一次受力疊合結構”和“二次受力疊合結構”兩類[5-6]：(1)一次受力疊合結構：在施工階段預制構件吊裝就位后，在其下設置可靠的支撐，施工階段的荷載將全部由支撐承受，預制梁板只起到疊合層現澆混凝土模板的作用；(2)二次受力疊合結構：在施工階段，預制梁板就位后，直接以預制部分的鋼筋混凝土或預應力混凝土梁、板作為現澆層混凝土的模板并承受施工期荷載，待其上現澆層混凝土達到一定強度后，再由預制部分和現澆部分形成的疊合截面承受使用荷載。

2 疊合樓板結構性能試驗

2.1 疊合樓板概況

本試驗以馬鞍山市銀塘組團公租房74棟樓為基礎，任選其中一塊疊合樓板為試驗對象，進行預制部分結構性能靜載荷試驗研究。其中疊合樓板規格為3 330 mm×1 830 mm,板內鋼筋均采用φ8@180，預制部分厚50 mm，混凝土等級為C30，鋼筋保護層厚度為15 mm。預制部分鋼筋由非格構鋼筋和格構鋼筋組成，板面處理成粗糙面，凹凸不小于6 mm，以加強新舊混凝土之間的協同工作，短跨鋼筋不出板，長跨出板110 mm,其具體尺寸見圖1。

(a)疊合樓板結構

(b)桁架鋼筋節點圖1 疊合樓板

2.2 試驗設計

用砂袋模擬板面所承受的均布荷載，為了充分研究疊合樓板的受力性能，預制部分的承載力，本次試驗樓板兩端視為簡支(單向板)，擱置在具有足夠剛度的支架上，兩擱置點距離縱向板端均為17.0 cm,而且兩支架頂面經水準儀校核，并處在同一水平面上(圖2)。在板的背側面跨中安裝2#位移表，右側靠近板端也安裝1#位移表，其位移表均為北京天銳達二貿有限公司生產的MFX-50數顯百分表。在正側面板底棱線處設置平行細鐵絲，鐵絲兩端系重物，紙條上端用膠水粘在板側面上，并在細鐵絲處做標記，待板撓曲后，在紙上畫細線，測量起始線與終點線之間的距離極為3#讀數。板面加載采用分級加載，每包砂袋25 kg，且經過嚴格稱量,并要對稱均勻緩慢加載，防止沖擊荷載破壞樓板，每次加載間隔10 min讀數。

試驗設備:試驗支座、10 mm及30 mm百分表、裂縫寬度尺。

2.3 試驗結果

每次加載，都要記錄板底裂縫開展情況，并要讀表，詳細內容見表1。

3 試驗結果分析

3.1 裂縫發展情況分析

將1 t重物加到疊合樓板表面時，桁架下弦筋和板底縱向非格構鋼筋承擔主要的拉力。由于疊合樓板預制部分混凝土厚僅有50 mm，板底保護層厚15 mm，且素混凝土抗拉性能極差，因此在第一級加載時，板底就出現裂縫，但早期裂縫寬度比較細微，而且數量少。隨著荷載逐步增大，裂縫開始變寬，但裂縫發展受到板底鋼筋的限制，裂縫發展緩慢，當板底縱向受力鋼筋屈服后，板屈曲變形加大，板跨中產生明顯的撓度，同時裂縫開始向上發展。隨著荷載繼續加大，撓度變形增大，裂縫發展迅速，板底出現大量裂縫，縫較寬且長，貫穿樓板的上下面，標志著樓板已產生貫穿裂縫。為了更形象地表達裂縫的發展情況，在板底裂縫開展處用不用的色彩涂描，經過12級加載，樓板的最終裂縫見圖3。

(a)疊合樓板結構性能試驗

(b)板跨中安裝10 mm百分表圖2 疊合樓板試驗設計

加載級數砂袋數量重量/kg1#表讀數/mm2#表讀數/mm3# 讀數/mm裂縫情況/mm15125-0.251.952.0產生4條裂縫,最大縫寬0.1525125-0.443.634.035125-0.576.106.54375-0.678.859.9裂縫數量達到6條,最大縫寬0.205250-0.7010.2711.56375-0.7712.5014.27375-0.7914.2116.9共8條裂縫,最大寬0.258375-0.8216.8918.6共8條裂縫,最大寬0.289375-0.8519.4322.0共8條裂縫,最大寬0.310375-0.9121.7724.0發展到10條裂縫,縫寬0.3211250-0.9423.4727.012375-0.9825.7032.0

(a)板跨中裂縫貫穿上下面

(b)板底裂縫圖3 疊合樓板加載板底裂縫開展狀況

1～3級加載，荷載共3.675 kN(不含板自重)，出現4條裂縫，并全部出現在板底跨中位置處，分布規律，縫間距大致均勻，最大縫寬為0.15 mm，這主要是由于早期荷載主要對稱布置在靠近板兩端支座處，類似于簡支板承受一對對稱集中力作用，其跨中呈現純彎曲受力性能，此時的裂縫主要以板底保護層開裂為主，板底鋼筋未屈服；4～6級加載，荷載達到5.635 kN(不含板自重)，裂縫達到6條，跨中裂縫寬度增大，并開始向板頂面發展，最大裂縫寬為0.2 mm，分布靠近跨中,其主要原因是荷載已經布置在跨中，跨中彎矩增大，板底鋼筋開始屈服所致；7級加載力增大到6.37 kN(不含板自重)，裂縫變為8條，跨中裂縫最寬達到0.25 mm，跨中及靠近跨中的裂縫迅速向板頂面發展，縫較寬，這主要是因砂袋沿板面布置較均勻，疊合板近似視為受均布荷載作用；經過8級和9級加載，荷載達到7.84 kN(不含板自重)，裂縫也由0.28 mm增大到0.3 mm，此時裂縫都已向板頂發展，但跨中裂縫已發展到板頂面，只是板頂裂縫比較細微；經過10～12級加載，荷載增大到9.8 kN(不含板自重),跨中附近裂縫發展到板頂，而跨中板頂裂縫變寬，其板底裂縫最寬為0.32 mm，板底裂縫分布規律，這與對稱加載及板面砂袋均勻分布有關。

3.2 位移值分析

1#表是靠近板右側支座處讀數，2#表是板背面跨中棱線讀數，3#測量值是正面跨中棱線位移值。其中3#讀數只起校核對比作用，因為手動測量誤差較大，仍以儀器值為主。經過12級加載，1#表讀數為-0.98 mm,表現為向上的位移，說明加載過程中產生支座負彎矩；2#表讀數為25.70 mm，此時均布荷載已經達到2.9 kN/m2，遠遠超過設計要求(≤2.3 kN/m2)，但撓度值不是很大，仍能繼續承受荷載作用，這說明疊合樓板在加入格構鋼筋(桁架筋)后，樓板抗彎剛度明顯增加。樓板變形圖如圖4所示，加載力與板跨中撓度曲線如圖5所示。

圖4 樓板變形

圖5 荷載-撓度曲線

3.3 試驗值與設計性能對比

根據設計要求，3 330 mm×1 830 mm×50 mm的疊合樓板預制部分承受板面均布荷載，不得超過2.3 kN/m2(含自重),裂縫寬度控制不超過0.2 mm，撓度不超過15 mm。本次試驗在第7級就已經達到設計要求，7級荷載重6.37 kN加上板自重7.62 kN,為13.99 kN(近似為2.3 kN/m2)，滿足荷載設計要求(≤2.3 kN/m2)；7級裂縫寬度最大為0.25 mm,稍大于設計要求的(0.2 mm)，基本滿足；7級加載的位移值為14.21 mm，滿足設計要求(≤15 mm)。

由此可見，本試驗所用的疊合樓板性能參數基本滿足設計要求，結構受力良好。至于出現裂縫寬度稍大于設計要求的情況，原因可能有幾種：(1)在早期生產疊合樓板時，在沒有達到脫模強度要求下，強行脫模，過早起吊施荷，造成板內部混凝土損傷，發生細微裂縫；(2)生產疊合樓板時，由于各種誤差，導致板底鋼筋保護層厚度增大，超過設計要求的15 mm；(3)疊合樓板進入成品養護期后，由于養護不到位或存放時板底支撐點設置不合理，因而導致溫度應力或受力不均衡，致使板底或板內混凝土產生細裂縫；(4)加載過程中，產生沖擊荷載，導致板底混凝土裂縫加大或突然開裂。

3.4 試驗結果可靠度分析

根據我國相關規范，用概率極限狀態設計方法表示，結構構件完成預定功能的工作狀態用作用效應S表示，結構抗力用R表示，結構功能函數用Z表示，即Z=R-S,且Z>0。本實驗疊合樓板滿足這一要求。

結構可靠度用概率來衡量，服從正態分布，PS表示可靠概率，Pf表示失效概率，PS=1.0-Pf>0，即結構滿足正常使用安全要求。

4 結論

(1)疊合樓板加入格構鋼筋后，其抗彎承載力大大提高。

(2)疊合樓板受彎進入彈塑性階段后，裂縫發展迅速，表現為裂縫增多、增寬。

(3)疊合樓板達到了甚至超過設計要求的標準，仍能表現出良好的受力性能，同時結構可靠性滿足工程要求。

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[6] GB 50010-2010混凝土結構設計規范[S]