鄧曉紅 付勇智
摘 要:文章分析了影響方向盤怠速共振的因素,從人體工程學(xué)結(jié)論與發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率得出了方向盤最低固有頻率,利用有限元方法針對(duì)某車型方向盤怠速抖動(dòng)問(wèn)題,計(jì)算了方向盤優(yōu)化前后的模態(tài)頻率。解決方向盤怠速抖動(dòng)問(wèn)題。
關(guān)鍵詞:方向盤;怠速振動(dòng);轉(zhuǎn)向系統(tǒng);人體工程方向盤作為用戶與汽車直接接觸的部件,其在安全性、舒適性等方面影響著用戶對(duì)汽車整體性能的評(píng)價(jià),應(yīng)用有限元方法在產(chǎn)品設(shè)計(jì)階段分析計(jì)算車型方向盤的模態(tài)頻率,避免方向盤的怠速共振,進(jìn)而達(dá)到提高NVH(noise噪聲,vibration震動(dòng),harshness平穩(wěn)舒適性)性能和減輕系統(tǒng)重量、及安全性的目。
1 方向盤的怠速共振及強(qiáng)度
汽車方向盤作為轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中的操作部件,避免怠速時(shí)方向盤共振引起的方向盤抖動(dòng),是汽車方向盤設(shè)計(jì)的重要目標(biāo)。方向盤震動(dòng)直接影響駕駛員的心情,進(jìn)而會(huì)危及駕駛安全,人體工程學(xué)理論認(rèn)為人體主要部位的共振頻率為:頭部為8~12Hz,眼球?yàn)?~3Hz,內(nèi)臟為4~6Hz,肢體為10~12Hz;因此,低頻共振很容易使乘員產(chǎn)生疲勞,影響乘車與駕駛安全。怠速振動(dòng)主要是由發(fā)動(dòng)機(jī)怠速工況下的二階往復(fù)慣性力激勵(lì)產(chǎn)生,其頻率與車輛搭載的發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸數(shù)和怠速轉(zhuǎn)速有關(guān)。四缸發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率一般為20~35Hz,六缸一般為30~37.5Hz。上述數(shù)據(jù)說(shuō)明,為避免方向盤的怠速共振,轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中方向盤的上下、左右振型的振動(dòng)頻率最好高于發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率。
2 方向盤模態(tài)頻率的主要影響因素
汽車車身抖動(dòng)都會(huì)傳遞給方向盤,運(yùn)動(dòng)部件及路面的不平衡都是引起車身抖動(dòng)的激勵(lì)源:(1)冷卻風(fēng)扇的不平衡力;(2)排氣系統(tǒng)的激勵(lì)力;(3)發(fā)動(dòng)機(jī)的不平衡力、彎矩和轉(zhuǎn)矩引起的激勵(lì)力;(4)輪胎的階次力;(5)傳動(dòng)系統(tǒng)不平衡力等?,F(xiàn)代汽車設(shè)計(jì),整車設(shè)計(jì)與零部件設(shè)計(jì)是分別完成的,整車制造是依據(jù)整車性能要求選配零部件,當(dāng)樣車試制出來(lái)以后,一旦發(fā)現(xiàn)方向盤抖動(dòng)問(wèn)題時(shí),由于受到其他性能的限制,往往不會(huì)更改諸如發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、冷卻風(fēng)扇的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率、排氣系統(tǒng)的模態(tài)頻率等,而是選擇優(yōu)化方向盤的結(jié)構(gòu)來(lái)克服方向盤的抖動(dòng)。一般來(lái)說(shuō),影響方向盤振動(dòng)的轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的模態(tài)因素主要與轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的慣量、剛度有關(guān),方向盤及安全氣囊的質(zhì)量越小越好,方向盤到轉(zhuǎn)向支撐梁的距離L越短越好,轉(zhuǎn)向柱上下安裝點(diǎn)到轉(zhuǎn)向支撐梁的距離(A+B)越大越好。
3 實(shí)例分析
3.1 問(wèn)題提出:針對(duì)國(guó)內(nèi)開(kāi)發(fā)中后期的某車型為例,經(jīng)主觀感受和試驗(yàn)測(cè)試發(fā)現(xiàn),方向盤在怠速時(shí)有明顯的抖動(dòng),需要對(duì)本車轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn),以提高系統(tǒng)的振動(dòng)模態(tài);為有效的改善此問(wèn)題,我們從產(chǎn)品數(shù)據(jù)庫(kù)中選取2款對(duì)標(biāo)樣車方向盤進(jìn)行對(duì)比模態(tài)分析,快速找出方向盤的薄弱環(huán)節(jié),以便制定改進(jìn)方案。
3.2 關(guān)鍵部位結(jié)構(gòu)對(duì)比:因方向盤質(zhì)量分布是影響轉(zhuǎn)向系統(tǒng)模態(tài)頻率的主要因素,也是設(shè)計(jì)時(shí)需要著重考慮的問(wèn)題,通過(guò)測(cè)量及結(jié)構(gòu)分析,結(jié)果如表1所示:
表1
3.3 模態(tài)頻率分析
模態(tài)分析可以通過(guò)有限元分析和實(shí)驗(yàn)兩種手段實(shí)現(xiàn),利用有限元技術(shù)可以掌握結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上的薄弱區(qū)域,實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以校核模態(tài)分析的正確性;本例中,對(duì)方向盤進(jìn)行模態(tài)分析時(shí),先要建立轉(zhuǎn)向系統(tǒng)三維UG模型,所有部位之間按實(shí)際情況進(jìn)行連接,邊界條件和約束按實(shí)際情況進(jìn)行模擬,導(dǎo)入到HYPERMESH中,劃分為2*2mm,局部加密的網(wǎng)格,按實(shí)際情況定義單元屬性以及連接、力和約束的施加等工作,最后導(dǎo)入到有限元ansys軟件中,進(jìn)行模態(tài)計(jì)算,得到的三款方向盤頻率見(jiàn)表2所示:
表2
表2中,得到對(duì)振動(dòng)影響較大的方向盤模態(tài):垂直方向模態(tài)(上下振動(dòng)),也是本款方向盤的一階約束模態(tài)27.8Hz太低,而A款和B款方向盤一階約束模態(tài)較好;橫向模態(tài)為43.5HZ,縱向模態(tài)為57.7Hz(注:在模態(tài)分析中沒(méi)有加入電器和線束重量,因此加入電器等重量,模態(tài)還會(huì)降低)。因本車與A、B兩款對(duì)標(biāo)樣車發(fā)動(dòng)機(jī)怠速頻率相同,且A、B兩款方向盤在發(fā)動(dòng)機(jī)怠速時(shí)無(wú)抖動(dòng)現(xiàn)象,所以提高方向盤的垂直固有頻率使其避開(kāi)發(fā)動(dòng)機(jī)的激勵(lì)頻率,是避免怠速抖動(dòng)的有效方法,本例中可參考A款和B款方向盤結(jié)構(gòu)制定改進(jìn)方案。
3.4 改進(jìn)方案的制定
為提高轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的模態(tài)頻率、優(yōu)化抗振能力,改進(jìn)方案為提高方向盤的動(dòng)剛度。轉(zhuǎn)向系統(tǒng)在動(dòng)態(tài)力的作用下,動(dòng)剛度越大,振動(dòng)量越?。环粗?,動(dòng)剛度越小,振動(dòng)量越大。提高方向盤的動(dòng)剛度主要措施有:(1)改善方向盤的靜剛度和固有頻率,從構(gòu)件的截面輪廓尺寸和截面形狀,構(gòu)件的壁厚以及孔的尺寸和布置來(lái)考慮,同時(shí)減輕構(gòu)件質(zhì)量,提高其固有頻率,避開(kāi)共振頻率;(2)改善方向盤的阻尼特性。
本例中,參考現(xiàn)有的B款方向盤制定具體改進(jìn)優(yōu)化方案為:(1)采用改變外緣截面尺寸的方法,在降低外圈質(zhì)量的同時(shí),提高方向盤外圈的動(dòng)剛度。把外緣的圓鋼由實(shí)心改為空心鋼管,根據(jù)鋼管的壁厚和半徑,設(shè)計(jì)圓管直徑為14mm,壁厚為2mm,輪圈質(zhì)量減小49%。(2)把輪輻和輪圈相連的圓角增大。
優(yōu)化后,方向盤的一階固有頻率值有了很大的提高,轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的振動(dòng)頻率已經(jīng)達(dá)到35Hz以上,避開(kāi)了發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率,達(dá)到了設(shè)計(jì)目標(biāo)的要求。在提高模態(tài)頻率的同時(shí),優(yōu)化部件的總質(zhì)量還有所減小。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)測(cè)試,方向盤的抖動(dòng)已經(jīng)在目標(biāo)值范圍內(nèi),主觀感覺(jué)無(wú)明顯抖動(dòng)。
4 結(jié)束語(yǔ)
文章以某車型的方向盤為實(shí)例,探討了提高方向盤抖動(dòng)頻率從而避免怠速共振的模態(tài)優(yōu)化方法,本方法能在達(dá)到目標(biāo)頻率要求的前提下合理分配零件質(zhì)量節(jié)約材料,有效的提高汽車NVH性能并節(jié)約開(kāi)發(fā)時(shí)間和成本,使改進(jìn)后的方向盤抖動(dòng)達(dá)到了汽車舒適性的性能要求。
作者簡(jiǎn)介:鄧曉紅(1974-),女,湖北省十堰市,工程師,本科,研究方向:汽車內(nèi)飾件設(shè)計(jì)。