摘 要:文章以有限元仿真分析技術(shù)為基礎(chǔ)對某在建的300MW等級抽水蓄能發(fā)電電動機轉(zhuǎn)子支架機械剛強度、疲勞壽命以及軸系臨界轉(zhuǎn)等機械性能進行了綜合研究,為抽水蓄能機組轉(zhuǎn)子的機械可靠性設(shè)計提供了理論校核依據(jù)。
關(guān)鍵詞:抽水蓄能;有限元仿真;剛強度;疲勞壽命;軸系臨界轉(zhuǎn)速;動力響應(yīng)
1 概述
文章以有限元仿真分析技術(shù)為基礎(chǔ)對某在建的300MW等級抽水蓄能發(fā)電電動機轉(zhuǎn)子支機械剛強度、疲勞壽命以及軸系臨界轉(zhuǎn)等機械性能進行了綜合研究,為抽水蓄能機組轉(zhuǎn)子的機械可靠性設(shè)計提供了理論校核依據(jù)。該機組的基本技術(shù)參數(shù)如下表1所示。
2 轉(zhuǎn)子支架剛強度計算
2.1 有限元模型建立
應(yīng)用Ansys軟件,建立發(fā)電電動機轉(zhuǎn)子實體三維幾何模型,并用Solid181單元進行全六面體掃掠有限元網(wǎng)格劃分,建立的有限元模型如下圖1所示。
2.2 各工況剛強度計算
抽水蓄能發(fā)電電動機在運行過程中會頻繁在靜止工況、發(fā)電機額定運行工況、電動機額定運行工況間轉(zhuǎn)換,并且會出現(xiàn)極端的飛逸轉(zhuǎn)速工況,文章首先在充分考慮各工況實際載荷形式的基礎(chǔ)上,對三個典型工況(靜止、發(fā)電機額定工況和飛逸工況)轉(zhuǎn)子支架的綜合應(yīng)力和軸、徑向變形進行了仿真計算,以校核該轉(zhuǎn)子支架結(jié)構(gòu)是否滿足剛強度要求。剛強度計算結(jié)果如下表2所示。
2.3 轉(zhuǎn)子支架疲勞壽命計算
抽水蓄能發(fā)電電動機有頻繁的工況轉(zhuǎn)換,這會在結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生交變應(yīng)力循環(huán),勢必會造成結(jié)構(gòu)的疲勞損傷,所以必須在各工況靜力學(xué)剛強度分析的基礎(chǔ)上,對結(jié)構(gòu)進行的疲勞壽命進行計算。將以上各工況分成3個載荷步在Ansys平臺中進行多載荷步計算,將產(chǎn)生的結(jié)果文件導(dǎo)入專業(yè)的疲勞壽命計算軟件Ncode中,計算結(jié)果如下圖2所示,由圖中計算結(jié)果可知該結(jié)構(gòu)的疲勞壽命為1.655e5次。
3 軸系臨界轉(zhuǎn)速及動力響應(yīng)計算
在Ansys平臺中,使用Beam188、Combin14和Mass21三種 單元建立發(fā)電電動機及水輪機軸系模型,計算軸系第一階橫向振動固有頻率、第一階扭轉(zhuǎn)振動固有頻率和橫向動力響應(yīng)。第一階橫向振動固有頻率結(jié)果如下圖3所示、第一階扭轉(zhuǎn)振動固有頻率計算結(jié)果如下圖4所示,軸系最大擺度雙幅值如下表3所示。
4 結(jié)束語
4.1 由表2可知該轉(zhuǎn)子支架各工況最大綜合應(yīng)力為293MPa,該值小于轉(zhuǎn)子支架材料屈服極限500MPa的三分之二,滿足強度要求;最大軸、徑向變形為0.69mm,該值小于1mm,滿足剛度要求。
4.2 由疲勞壽命計算可知該結(jié)構(gòu)可以承受工況轉(zhuǎn)換的次數(shù)為1.655e3次,如果按每天工況轉(zhuǎn)換10次計算,可以安全服役45年,該值大于40年,滿足疲勞壽命要求。
4.3 由軸系臨界轉(zhuǎn)速及動力響應(yīng)計算可知,第一階橫向振動固有頻率為13.73Hz,對應(yīng)的第一階橫向臨界轉(zhuǎn)速為823.8rpm,該值大于飛逸轉(zhuǎn)速621.5rpm的1.3倍,滿足要求;第一階扭轉(zhuǎn)振動固有頻率為15.57Hz,對應(yīng)的第一階扭轉(zhuǎn)臨界轉(zhuǎn)速為934.2,該值大于飛逸轉(zhuǎn)速的1.3倍滿足要求;導(dǎo)軸承位置的振動雙幅值2A小于0.14mm,滿足要求。
參考文獻
[1]衣然,蘭波.大型水輪發(fā)電機轉(zhuǎn)子支架應(yīng)力分析[D].第十九次中國水電設(shè)備學(xué)術(shù)討論會論文集.黑龍江科技出版社,2013.
[2]白延年.水輪發(fā)電機設(shè)計與計算[J].機械工業(yè)出版社,1990.
作者簡介:程浩嵐(1985-),畢業(yè)于華中科技大學(xué),現(xiàn)從事大型發(fā)電機和電動機結(jié)構(gòu)設(shè)計、機械性能分析和振動、噪音測試工作,助理工程師。