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計(jì)算油藏相滲曲線的新方法及應(yīng)用

2013-12-23 05:02:16黃祥峰張光明郭俊磊覃兆輝
石油地質(zhì)與工程 2013年1期

黃祥峰,張光明,郭俊磊,王 鶴,覃兆輝

(1.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院,湖北荊州434023;2.渤海石油裝備(天津)中成機(jī)械制造公司;3.中國(guó)石化勝利油田分公司黃河鉆井四公司;4.中國(guó)石化華北分公司)

油水兩相相對(duì)滲透率資料是研究油水兩相滲流的基礎(chǔ),是油田開發(fā)參數(shù)計(jì)算、動(dòng)態(tài)分析以及油藏?cái)?shù)值模擬研究不可或缺的重要資料。目前,油水兩相相對(duì)滲透率曲線主要通過取心巖樣在室內(nèi)實(shí)驗(yàn)室測(cè)定[1]。但是,一方面由于儲(chǔ)層非均質(zhì)性的影響,巖心室內(nèi)實(shí)驗(yàn)獲取的相滲曲線無法準(zhǔn)確地反映油藏的整體特性,另一方面,鉆井取心帶來的污染也給實(shí)驗(yàn)室相滲曲線的測(cè)定帶來了偏差,最終使得實(shí)驗(yàn)獲取的相對(duì)滲透率資料無法真實(shí)代表油藏的平均相對(duì)滲透率。目前研究相對(duì)滲透率比較常用的方法主要有利用測(cè)井資料估算、毛管壓力曲線計(jì)算、水驅(qū)曲線計(jì)算、非穩(wěn)態(tài)法計(jì)算以及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式等方法,但這些方法都有一定的局限性。本次研究將利用油藏生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)、物性參數(shù)以及實(shí)驗(yàn)得到的相滲曲線等資料,通過分流方程以及油水兩相相對(duì)滲透率與含水飽和度的指數(shù)關(guān)系式計(jì)算相滲曲線。

1 相滲曲線的公式推導(dǎo)

1.1 確定油水相對(duì)滲透率比值與含水飽和度的關(guān)系

根據(jù)油水兩相滲流的達(dá)西定律,在不考慮重力和毛管力的情況下,地下水油比公式為:

因Bw≈1,分流方程關(guān)系式為:

絕大多數(shù)沉積巖油水兩相相對(duì)滲透率比值與流體含水飽和度之間的函數(shù)關(guān)系如下[2]:

由(1)、(2)可得:

又有含水飽和度與采出程度的關(guān)系[3]:

由(4)、(5)推導(dǎo)出:

對(duì)于一個(gè)特定的油藏,A、B 為常數(shù),故Y、X 呈線性關(guān)系,根據(jù)生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)對(duì)其進(jìn)行線性擬合,可確定出A、B 的值,最終可求解出a、b;將a、b 代入(3)式可以確定與不同含水飽和度下油水兩相相對(duì)滲透率比值。

1.2 相對(duì)滲透率曲線的確定

由文獻(xiàn)可知油水兩相相對(duì)滲透率的表達(dá)式[4-5]:

式中Co、Cw為常數(shù)。

由(8)、(9)可得:

在確定了油水兩相相對(duì)滲透率的比值與含水飽和度關(guān)系的前提下,利用(11)式進(jìn)行多元線性擬合得出A1、A2、A3的值,最終求出Co、Cw的值,將Co和Cw代入(8)、(9)式,計(jì)算出不同含水飽和度下的油水兩相相對(duì)滲透率值。

根據(jù)以上分析,作如下總結(jié):

(1)利用收集到的油藏動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)和物性參數(shù),對(duì)式(7)進(jìn)行線性擬合,得到A、B 的值,利用等式推導(dǎo)出系數(shù)a、b的值,將a、b代入式(3)得到油水兩相相對(duì)滲透率比值和含水飽和度的關(guān)系;

(2)求出不同含水飽和度下的油水相對(duì)滲透率比值后,利用(11)式進(jìn)行多元線性擬合,得到A1、A2、A3的值,即可求出Co、Cw的值,將Co、Cw代入(8)和(9)式中求出不同含水飽和度下的油水兩相相對(duì)滲透率。

2 實(shí)例應(yīng)用

2.1 基本數(shù)據(jù)

某油藏的基本參數(shù)如下:地面原油密度0.854 g/cm3,原油體積系數(shù)1.272,含油面積5.67 km2,平均有效厚度15.6 m,平均有效孔隙度0.120,原油粘度為2 mPa·s,地層水粘度0.32 mPa·s,地層水的體積系數(shù)1.01,束縛水飽和度0.4,殘余油飽和度0.28,實(shí)驗(yàn)得到的束縛水飽和度下的油相相對(duì)滲透率1.0,原油地質(zhì)儲(chǔ)量420.42×104t。

2.2 相對(duì)滲透率曲線的處理和計(jì)算

利用油藏動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)和物性參數(shù),對(duì)式(7)進(jìn)行線性擬合,得到系數(shù)A=-8.9655,B=4.5513,擬合相關(guān)系數(shù)0.9703,表明此方法在該油田具有很好的適應(yīng)性。由A、B 推導(dǎo)出a、b的值,有a=37357.91,b=14.9425,將a、b代入(3)式得到油水相對(duì)滲透率比值和含水飽和度的關(guān)系,求出不同含水飽和度下油水兩相相對(duì)滲透率的比值,然后利用(11)式進(jìn)行多元線性擬合,得到A1=0.827,A2=-0.965,A3=0.890;求出參數(shù)Co=0.827,Cw=0.965;將Co、Cw代入(8)和(9)式中求出不同含水飽和度下的油水兩相相對(duì)滲透率。

將理論計(jì)算的油水兩相相對(duì)滲透率曲線與實(shí)際的油水兩相相對(duì)滲透率曲線進(jìn)行對(duì)比,見圖1。總的來講,理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)的水相相滲曲線吻合得很好,但理論的油相滲透率值比實(shí)驗(yàn)值大,說明實(shí)驗(yàn)的相滲曲線不能完全反映實(shí)際地層的油水兩相相滲規(guī)律。顯然,結(jié)合油田生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)計(jì)算的兩相相滲曲線不僅反映了實(shí)際巖石和流體的性質(zhì),更考慮了實(shí)際油藏的非均質(zhì)性,通過油田實(shí)際生成動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)得到的油水兩相相滲曲線將更具有代表性。

圖1 理論和實(shí)驗(yàn)相滲曲線對(duì)比

通過油藏動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)回歸得到相滲曲線,然后通過(2)、(5)分別計(jì)算出不同含水飽和度下對(duì)應(yīng)的含水率和采出程度值,即可以得到不同采出程度時(shí)含水上升規(guī)律。同時(shí),根據(jù)實(shí)驗(yàn)所測(cè)的相滲曲線也可以預(yù)測(cè)油田含水上升規(guī)律,見圖2。與通過實(shí)驗(yàn)得到的含水上升規(guī)律相比,理論計(jì)算的含水上升規(guī)律與油田實(shí)際的含水上升規(guī)律吻合的更好,故通過理論計(jì)算的含水上升規(guī)律曲線能對(duì)油田將來的含水上升規(guī)律進(jìn)行更符合實(shí)況的預(yù)測(cè)。

3 認(rèn)識(shí)和結(jié)論

(1)推導(dǎo)出了一種新的滲透率計(jì)算方法,其適用的范圍更加廣泛,對(duì)于油田的開發(fā)有重要的意義。

(2)利用生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)確定油藏相對(duì)滲透率曲線,是把整個(gè)油藏作為一個(gè)系統(tǒng),有效克服了油田取心污染對(duì)相滲透率測(cè)定帶來的偏差,不僅反映了流體和巖石的性質(zhì),也同時(shí)反映了油藏的非均質(zhì)性,其計(jì)算的油藏相滲曲線可以作為整個(gè)油藏相滲曲線的代表。

圖2 預(yù)測(cè)含水率上升規(guī)律對(duì)比

(3)通過該方法計(jì)算出的相滲曲線可以對(duì)油藏的含水上升規(guī)律做出科學(xué)的預(yù)測(cè)。

符號(hào)注釋

Qw、Qo——地下產(chǎn)水量和地下產(chǎn)油量,m3/a;M——地下水油比,小數(shù);Krw、Kro——水相相對(duì)滲透率和油相相對(duì)滲透率;μw、μo——水、油的粘度,mPa·s;ρo——地面脫氣原油密度,g/cm-3;Krw(Sor)——?dú)堄嘤惋柡投认滤嘞鄬?duì)滲透率;Kro(Swi)——束縛水含水飽和度下油相相對(duì)滲透率;fws——地上 含 水 率,小 數(shù);Sw——含 水 飽 和 度;小 數(shù);Swi——束縛水飽和度,小數(shù);Sor——?dú)堄嘤惋柡退?shù);Bo——原油體積系數(shù),無因次量;Bw——地層水的體積系數(shù),無因次量;a、b——相關(guān)系數(shù),由相對(duì)滲透率曲線的特征決定,與巖石孔隙大小、分布及界面張力和潤(rùn)濕性等參數(shù)有關(guān)。

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