王 斌 李 軍
(1.海裝重慶局 重慶 400071)(2.武漢市74223信箱 武漢 430074)
水下超空泡射彈因其低阻力、高速度、高射頻等優點而倍受各國海軍重視。錐膛發射技術是水下超空泡射彈的一種有效發射方式,其特征就是包含一段后粗前細的“錐形”炮管[1]。由于錐膛和彈裙的存在,使得其內彈道阻力特性與經典內彈道有很大區別,特別是是錐膛時期,射彈彈裙被錐膛擠壓發生塑性變形,增加了射彈的運動阻力。本文根據錐膛炮炮膛和彈丸的結構特點,建立了彈丸彈裙形變數學模型,并基于有限元分析軟件ABAQUS對彈丸彈裙擠壓變形過程進行仿真分析。
錐膛炮身管包括第一直膛段、錐膛段和第二直膛段三個部分,長度分別為l1、l2、l3。彈丸擊發后,火藥燃燒,膛壓不斷上升,達到擠進壓力后,彈丸在彈底火藥氣體壓力作用下在第一直膛段加速運動。隨后彈丸以較高的速度進入錐膛,由于錐膛段炮膛直徑逐漸減小,彈丸彈裙受到膛壁高速沖擊擠壓而發生塑性變形,增加了彈丸向前運動的阻力。第二直膛時期,炮膛直徑不再發生變化,彈丸在火藥氣體的推力下繼續向前運動,直到出炮口[2]。錐膛炮管如圖1所示,錐膛彈丸如圖2所示。由于第二直膛段長度很短,且其內彈道過程與普通滑膛炮內彈道相同,本文未予討論。
基本假設:彈丸為完全軸對稱;彈裙為理想彈塑性材料,屈服極限為σs;身管為不發生彈塑性變形的硬質材料;啟動后彈裙外徑與炮膛緊密接觸,且其中心沿炮膛軸線運動。

圖1 錐膛炮管

圖2 錐膛彈丸
射彈在錐膛膛內運動,受到彈底壓力和擠壓變形阻力,其運動方程如下:

其中,F為彈底壓力;FR為射彈彈裙擠壓變形阻力在彈軸方向的分量;M為射彈質量;v為射彈沿身管方向的速度;l為射彈膛內行程。根據彈底壓力和平均膛壓的關系及氣體狀態方程,可以求出射彈的彈底壓力[3]:

其中,R為彈底處錐膛半徑;R1為第一直膛段半徑;R2為第二直膛段半徑(如圖1所示);p為彈底壓力(壓強);p1第一直膛段結束時的彈底壓力(壓強)。
彈軸方向的擠壓阻力是研究內彈道特性關注的重點,根據射彈彈裙結構參數,擠壓阻力表達式為[4~6]

其中:σ為材料的流動應力;μ為摩擦系數;s為彈裙與錐膛壁碰撞部分的接觸面積;β為錐膛半錐角。
根據彈裙關于彈軸對稱的結構特點,這里只列出oxy平面的平衡方程,圖3、圖4和圖5是某一時刻彈丸彈裙與錐膛接觸擠壓有限元模型,從中選取一個單元,其X方向的平衡方程可以寫為


圖3 擠壓變形有限元模型

圖4 彈裙-錐膛接觸模型

圖5 彈裙單元受力模型
藥形函數:

燃速方程:

內彈道基本方程:

其中,Ψ為火藥已燃百分數;χ為火藥形狀特征量;Z為火藥已燃相對厚度;u1為燃速系數;n為燃速指數;e1為火藥厚度的一半;lΨ為藥室容積縮徑長;f為火藥力;ω為裝藥量;θ為絕熱指數減一;φ為次要功系數。
彈丸彈裙的擠壓過程是非線性的動力學過程,很難用數值方法去推導計算,本文基于有限元軟件ABAQUS對其進行仿真分析,錐膛段的初始條件(彈丸速度、彈底壓力等)可以根據方程(1)~(6)和(8)~(10)求出。有限元模型和網格劃分如圖3所示,材料特性如表1所示,彈裙的應變參數如表2所示。
圖6是仿真的彈丸彈裙錐膛擠壓變形過程,從圖可以看出,射彈彈裙在彈底壓力和錐膛壁的擠壓下不斷變形,并貼于錐膛壁,增大與錐膛壁的摩擦接觸面積,隨著彈丸彈裙變形的增大,射彈彈裙擠壓阻力逐漸增大。
圖7是錐膛段射彈-x方向速度變化,從圖可以看出,隨著彈丸行程增大,彈丸彈裙變形增大,射彈彈裙擠壓阻力逐漸增大,射彈加速度逐漸變小,最后甚至出現減速情況。

表1 材料參數

表2 應變參數

圖6 彈丸彈裙錐膛擠壓變形過程

圖7 射彈-x方向速度
本文研究了射彈錐膛擠壓變形過程,建立了射彈彈裙擠壓數學模型,仿真模擬了彈丸彈裙擠壓變形過程和應力變化過程,得到了射彈錐膛段的速度變化曲線。研究表明,隨著射彈在錐膛段運動行程的增加,射彈擠壓變形阻力不斷增加,射彈加速度不斷減小。論文研究結果可為錐膛炮內彈道設計和彈丸結構優化提供參考。
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