300MW汽輪機末兩級低壓加熱器疏水問題分析及對策

徐曙

(湖南省電力公司科學研究院，湖南 長沙410007)

目前300 MW 汽輪機普遍存在末兩級低壓加熱器(通常稱為#7，#8 低加)疏水不暢，必須開啟危急疏水才能保證低加水位的現(xiàn)象。部分機組情況略好，#7，#8 低加危急疏水只需部分開啟即可運行;但有些機組必須全開危急疏水，從運行情況看，正常疏水流量很小;有些機組由于低加水位不準確，運行人員強制開啟危急疏水，導致危急疏水溫度很高，甚至已經(jīng)是汽水混流。

#7，#8 低加危急疏水開啟運行必然導致七、八段抽汽流量增加，不利于機組的經(jīng)濟性。而疏水不暢或汽水混流，均能導致#7，#8 低加滿水至低壓缸，危及機組主設備安全。

1 原因分析

某廠生產(chǎn)的N300－16.7/537/537－7 型亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排汽、單軸凝汽式汽輪機，設計低加疏水采用逐級自流方式。以該機組低加運行情況為例進行分析。

1.1 低加水位控制問題

造成低加危急疏水汽水混流的主要原因是由于#7，#8 低加水位顯示不正常，解決這一問題的關鍵是對低加水位計和水位開關進行校驗，使水位計和水位開關能正常運行，確保運行人員可通過危急疏水調(diào)整門調(diào)整低加水位，保證不出現(xiàn)低加滿水現(xiàn)象，避免危急疏水汽水混流和水擊現(xiàn)象。

1.2 低加疏水壓差低

#7，#8 低加正常疏水不暢，是由熱力系統(tǒng)設計、管道設計、設備安裝、設備運行等原因引起的。其主要原因在于七、八段抽汽壓差較小，導致疏水壓差較低，同時和#5，#6 低加相比，疏水流量較大所致。其疏水壓差(采用抽汽壓差代替)和疏水流量在額定工況的設計值見表1。

表1 額定工況低加設計參數(shù)

由表1 可知，抽汽壓力越低的加熱器疏水壓差越小，然而疏水流量卻越大，因此，從熱力系統(tǒng)設計值看就容易發(fā)生疏水不暢。

從實際運行情況看，由于低壓缸運行狀況、低壓缸排汽真空隨循環(huán)水溫度變化，往往導致七、八段抽汽壓力偏離設計值，而且由于七、八段抽汽壓力較低，其相對變化量可能較大。七、八段抽汽壓力偏離設計值可能對低加疏水不利。

1.3 疏水管安裝不合理

#7，#8 低加安裝在同一個殼體內(nèi)，#7 低加正常疏水從低加底部引出，至少需要經(jīng)過3 個彎頭才能引至#8 低加。如果現(xiàn)場安裝條件不好，可能需要增加疏水管道長度和彎頭，增加了管道阻力，不利于低加疏水的暢通。#7 低加疏水管道安裝的時候受現(xiàn)場條件制約，彎至#7，#8 低加上方，再彎下來進入#8 低加(見圖1)。這種安裝方式對低加疏水是非常不利的。從300 MW 機組設計參數(shù)看，七、八段抽汽壓差僅73 kPa，換算成水柱約為7.3 m H2O。要克服管道高差的影響，可能只有30～40 kPa 的壓差將疏水送入#8 低加，很難滿足疏水流量的要求，導致疏水不暢。如果疏水管道高于#7，#8 低加較多，同時七、八段抽汽壓差偏低設計值較遠，正常疏水可能無法流動。即便考慮采用虹吸，也需要疏水首先充滿管道，在運行中難以實現(xiàn)。

圖1 疏水管道的的安裝方式

2 對策

從以上分析知，七、八段抽汽壓差太小和正常疏水管道布置不合理是造成#7，#8 低加疏水不暢的主要原因。解決該問題的對策如下:

1)校核低加水位計，保證低加水位計量準確可靠。保證低加不會滿水至低壓缸，同時可以保證低加危急疏水管道不至于發(fā)生汽水混流和水擊。由于避免了蒸汽直接從危急疏水漏入凝汽器，有利于經(jīng)濟性，但低加水位出現(xiàn)高Ⅱ值時#7，#8 低加危急疏水可能仍然需要開啟運行。

2)改造低加疏水管道，盡量減少管道彎頭和管道長度或增加管道通流面積，疏水管道降至#8低加疏水口的水平高度以下，以降低管道阻力。這樣可以增加低加疏水通流能力，但當七、八段抽汽壓差較小仍有低加疏水不暢的問題。

該方法適用于#7，#8 低加危急疏水改造前運行時開度較小的機組。當改造前運行的危急疏水開度很大，改造后低加疏水有所改善，但不能完全解決問題。

一旦低壓缸運行狀況發(fā)生變化或低壓缸排汽壓力變化較大，引起七、八段抽汽壓差減小，低加正常疏水不暢，導致危急疏水需要開啟。

3)可以采用增加疏水泵將#7 低加疏水打至#7低加出口。疏水泵采用變頻方式自動控制，保證低加水位正常。由于疏水泵較小，增加變頻疏水泵投資并不大。七、八段抽汽壓差不再作為#7 低加疏水動力，因此不需要考慮低壓缸及排汽真空變化對疏水的影響。由于#7 低加疏水泵至#7 低加出口，#8低加的疏水流量大大降低，從而保證了#8 低加疏水可以正常自流至凝汽器。

3 采用疏水泵改造的經(jīng)濟性核算

按等效熱降法分析，七段抽汽和上級疏水在#7低加的放熱量可分為2 部分，第1 部分為抽汽焓、上級疏水焓至#7 低加飽和水焓;第2 部分為#7 低加飽和水焓至#7 低加正常疏水焓。如果#7 低加逐級自流至#8 低加，這2 部分熱量都將被利用于#7低加。如果#7 低加疏水端差增加，則熱量將有一部分被利用于#8 低加，從而引起熵增，對機組經(jīng)濟性不利。

如果采用增加疏水泵的方式，取水口一是從正常疏水管道上取水，二是從危急疏水管道上取水。這樣第1 部分熱量都將被利用于#7 低加。第2 部分熱量則不同，如果從正常疏水管道上取水，這部分熱量被利用于#7 低加;而從危急疏水管道上取水，熱量將被利用于#6 低加，因此，疏水泵的取水口最好在#7 低加的危急疏水管道上。這也是采用疏水泵的加熱器全部不設疏水冷卻段的原因。

以300 MW 機組為例，按設計熱平衡圖和等效熱降法計算，如果#7 低加疏水由正常疏水全部改走危急疏水，且危急疏水溫度為進汽壓力下的飽和溫度，熱耗率將比設計值增加約18.7 kJ/kWh，折合供電煤耗約0.75 g/kWh。如果從正常疏水取水后泵至#7 低加出口，熱耗率將比設計值降低2.3 kJ/kWh;如果從危急疏水取水打至#7 低加出口，熱耗率將比設計值低4.2 kJ/kWh。由以上計算看，如果#7，#8 低加疏水能夠逐級自流，考慮到疏水泵的成本、用電量以及運行維護，不采用疏水泵是合理的，但是，如果疏水完全不能逐級自流，增加疏水泵后熱耗率將下降4.2+18.7=22.9 kJ/kWh，折合供電煤耗約0.916 g/kWh，扣除疏水泵的耗電，供電煤耗將下降約0.85 g/kWh。

以上計算中危急疏水溫度采用進汽壓力對應的飽和溫度，且#7 低加疏水全部走危急疏水。如果#7低加有部分疏水通過正常疏水流動，其改造經(jīng)濟性將有所下降;如果#7 低加疏水全部走危急疏水且存在汽水混流現(xiàn)象，其改造經(jīng)濟性還將上升。

4 總 結

300MW 汽輪機末兩級低壓加熱器疏水不暢主要是由于設計疏水壓差較小，且疏水流量較大引起的。另外，部分機組疏水管徑較小、管道安裝不合理也是一個重要原因。對問題較輕微的機組，可采用調(diào)整疏水管徑、減少疏水管道彎頭和長度的方式進行改造;對一些問題較嚴重的機組建議采用加裝疏水泵的方式進行改造，可以徹底解決此問題，有利于機組的節(jié)能降耗。

〔1〕林萬超． 火電廠熱系統(tǒng)節(jié)能理論〔M〕. 西安交通大學出版社． 1994．

〔2〕東方汽輪機廠． 300 MW 汽輪發(fā)電機組熱力特性說明書〔R〕．2001．