楊永強(qiáng),劉 洋,宋長(zhǎng)輝
(華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院,廣東廣州 510640)
3D 打印技術(shù)正在快速改變傳統(tǒng)的生產(chǎn)方式和生活方式,作為戰(zhàn)略性新興產(chǎn)業(yè),美國(guó)、德國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家高度重視并積極推廣該技術(shù)。不少專家認(rèn)為,以數(shù)字化、網(wǎng)絡(luò)化、個(gè)性化、定制化為特點(diǎn)的3D 打印技術(shù)為代表的新制造技術(shù)將推動(dòng)第三次工業(yè)革命。3D 打印技術(shù)其源可以追溯到快速成型技術(shù)(Rapid Prototyping,RP),從3D計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)(3D CAD)發(fā)展開(kāi)始,人們就希望方便地將設(shè)計(jì)直接轉(zhuǎn)化為實(shí)物。而3D 打印技術(shù),就是在計(jì)算機(jī)中將3D CAD 模型分成若干層,通過(guò)3D 打印設(shè)備在一個(gè)平面上按照3D CAD層圖形,將塑料、金屬甚至生物組織活性細(xì)胞[1]等材料燒結(jié)或者黏合在一起,然后再一層一層的疊加起來(lái)。通過(guò)每一層不同的圖形的累積,最后形成一個(gè)三維物體。
金屬零件3D 打印技術(shù)作為整個(gè)3D 打印體系中最為前沿和最有潛力的技術(shù),是先進(jìn)制造技術(shù)的重要發(fā)展方向。隨著科技發(fā)展及推廣應(yīng)用的需求,利用快速成型直接制造金屬功能零件成為了快速成型主要的發(fā)展方向。目前可用于直接制造金屬功能零件的快速成型方法主要有:選區(qū)激光熔化(Selective Laser Melting,SLM)、電子束選區(qū)熔化(Electron Beam Selective Melting,EBSM)、激光近凈成形(Laser Engineered Net Shaping,LENS)等。
國(guó)外對(duì)金屬零件3D打印技術(shù)的理論與工藝研究相對(duì)較早,且在近幾年已有多家公司推出商品化的設(shè)備。而國(guó)內(nèi)的研究主要集中在基礎(chǔ)的工藝,華南理工大學(xué)[2]的研究重點(diǎn)是SLM 技術(shù),清華大學(xué)[3]以EBM技術(shù)為主,南京航空航天大學(xué)[4]和華中科技大學(xué)[5]主要研究選區(qū)激光燒結(jié)技術(shù),近期也涉及到SLM 工藝。西北工業(yè)大學(xué)[6]深入研究了LENS工藝。
SLM/DMLS 成型原理與選區(qū)激光燒結(jié)(SLS)基本相同,其中DMLS工藝原理直接出自于SLS[7]。作為金屬零件3D打印技術(shù)的重要組成部分,兩者都可以直接進(jìn)行金屬零件直接制造,不需要后處理,因此本文將兩者歸納為一類。SLM 成型材料多為單一組分金屬粉末[8],包括奧氏體不銹鋼[9]、鎳基合金[10]、鈦基合金[10]、鈷-鉻合金[11]和貴重金屬[12]等。激光束快速熔化金屬粉末并獲得連續(xù)的熔道,可以直接獲得幾乎任意形狀、具有完全冶金結(jié)合、高精度的近乎致密金屬零件,是極具發(fā)展前景的金屬零件3D打印技術(shù)。其應(yīng)用范圍已經(jīng)擴(kuò)展到航空航天、微電子、醫(yī)療、珠寶首飾等行業(yè)。SLM 工藝有多達(dá)50 多個(gè)影響因素[13],作者根據(jù)經(jīng)驗(yàn),總結(jié)了對(duì)成型效果具有重要影響的六大類:材料屬性、激光與光路系統(tǒng)、掃描特征、成型氛圍、成型幾何特征和設(shè)備因素。目前,國(guó)內(nèi)外研究人員主要針對(duì)以上幾個(gè)影響因素進(jìn)行工藝研究、應(yīng)用研究,目的都是為了解決成型過(guò)程中出現(xiàn)的缺陷,提高成型零件的質(zhì)量。工藝研究方面,SLM 成型過(guò)程中重要工藝參數(shù)有激光功率、掃描速度、鋪粉層厚、掃描間距和掃描策略等,通過(guò)組合不同的工藝參數(shù),使成型質(zhì)量最優(yōu)[14-16]。SLM 成型過(guò)程中的主要缺陷有球化、翹曲變形。球化是成型過(guò)程中上下兩層熔化不充分,由于表面張力的作用,熔化的液滴會(huì)迅速卷成球形,從而導(dǎo)致球化現(xiàn)象[17-18],為了避免球化,應(yīng)該適當(dāng)?shù)卦龃筝斎肽芰?。翹曲變形是由于SLM 成型過(guò)程中存在的熱應(yīng)力超過(guò)材料的強(qiáng)度,發(fā)生塑性變形引起[19],由于殘余應(yīng)力的測(cè)量比較困難,目前對(duì)SLM 工藝的翹曲變形的研究主要是采用有限元方法進(jìn)行[20-22],然后通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證模擬結(jié)果的可靠性。應(yīng)用研究方面,國(guó)外已經(jīng)將SLM 工藝應(yīng)用于航空制造上,也有研究人員[23]采用SLM 成型了高縱橫比的鎳鈦微電子機(jī)械系統(tǒng)(MEMS),并投入應(yīng)用。Ti-6Al-4V 合金具有良好的生物相容性,作為生物植入體的材料得到國(guó)外研究人員的重視[24-25]。Traini[26]等成型了梯度化Ti-6Al-4V合金多孔牙科種植體,通過(guò)顯微組織分析、機(jī)械性能分析和表面處理,種植體與人體組織具有良好的相容性。Ciocca[27]等采用SLM工藝成型了用于萎縮性上頜拱的引導(dǎo)骨再生的定制化鈦合金網(wǎng)格假體,術(shù)前和術(shù)后頰腭的高度和寬度的誤差分別為2.57 mm和3.41 mm,滿足臨床要求。
國(guó)外對(duì)SLM 工藝進(jìn)行開(kāi)展研究的國(guó)家主要集中在德國(guó)、英國(guó)、日本、法國(guó)等。其中,德國(guó)是從事SLM 技術(shù)研究最早與最深入的國(guó)家。第一臺(tái)SLM 系統(tǒng)是1999 年由德國(guó)Fockele 和Schwarze(F&S)與德國(guó)弗朗霍夫研究所一起研發(fā)的基于不銹鋼粉末SLM 成型設(shè)備。目前國(guó)外已有多家SLM設(shè)備制造商,例如德國(guó)EOS 公司、SLM Solutions公司和Concept Laser 公司。華南理工大學(xué)于2003年開(kāi)發(fā)出國(guó)內(nèi)的第一套選區(qū)激光熔化設(shè)備DiMetal-240,并于2007年開(kāi)發(fā)出DiMetal-280,2012年開(kāi)發(fā)出DiMetal-100,其中DiMetal-100 設(shè)備已經(jīng)入預(yù)商業(yè)化階段。
LENS(Laser Engineered Net Shaping)是在激光熔覆技術(shù)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一種金屬零件3D打印技術(shù)。采用中、大功率激光熔化同步供給的金屬粉末,按照預(yù)設(shè)軌跡逐層沉積在基板上,最終形成金屬零件。1999年,LENS工藝獲得了美國(guó)工業(yè)界中“最富創(chuàng)造力的25 項(xiàng)技術(shù)”之一的稱號(hào)。國(guó)外研究人員[28]研究了LENS工藝制備奧氏體不銹鋼試件的硬度分布,結(jié)果表明隨著加工層數(shù)的增加,試件的維氏硬度降低。國(guó)外研究人員[29]應(yīng)用LENS工藝制備了載重植入體的多孔和功能梯度結(jié)構(gòu),采用的材料為Ni、Ti 等與人體具有良好相容性的合金,制備的植入體的孔隙率最高能達(dá)到70%,使用壽命達(dá)到7-12 年。Krishna[30-31]等人采用Ti-6Al-4V和Co-Cr-Mo合金制備了多孔生物植入體,并研究了植入體的力學(xué)性能,發(fā)現(xiàn)孔隙率為10%時(shí),楊氏模量達(dá)到90 GPa,當(dāng)孔隙率為70%時(shí),楊氏模量急劇降到2 GPa,這樣就可以通過(guò)改變孔隙率,使植入體的力學(xué)性能與生物體適配 。Zhang[32]等制備了網(wǎng)狀的Fe基(Fe-B-Cr-C-Mn-Mo-W-Zr)金屬玻璃(MG)組件,研究發(fā)現(xiàn)MG 的顯微硬度達(dá)到9.52 GPa。Li[33]通過(guò)LENS 工藝修復(fù)定向凝固高溫合金GTD-111。國(guó)內(nèi)的薛春芳[34]等采用LENS工藝,獲得微觀組織、顯微硬度和機(jī)械性能良好的網(wǎng)狀的Co基高溫合金薄壁零件。費(fèi)群星[35]等采用LENS工藝成型了無(wú)變形的Ni-Cu-Sn合金樣品。

圖1 三款設(shè)備
EBSM 技術(shù)是20 世紀(jì)90 年代中期發(fā)展起來(lái)的一種金屬零件3D打印技術(shù),其與SLM/DMLS系統(tǒng)的差別主要是熱源不同,在成型原理上基本相似。與以激光為能量源的金屬零件3D打印技術(shù)相比,EBSM 工藝具有能量利用率高、無(wú)反射、功率密度高、聚焦方便等許多優(yōu)點(diǎn)[36]。在目前3D打印技術(shù)的數(shù)十種方法中,EBSM 技術(shù)因其能夠直接成型金屬零部件而受到人們的高度關(guān)注。國(guó)外對(duì)EBM工藝?yán)碚撗芯肯鄬?duì)較早,瑞典的Arcam AB公司研發(fā)了商品化的EBSM 設(shè)備EBM S12 系列,而國(guó)內(nèi)對(duì)EBSM 工藝的研究相對(duì)較晚。Heinl[37]等采用Ti6-Al4-V、Ramirez[38]采用Cu、Murr[39]采用Ni基和Co基高溫合金、Hernandez[40]等人采用TiAl制備了一系列的開(kāi)放式蜂巢結(jié)構(gòu)。通過(guò)改變預(yù)設(shè)置彈性模量E,可以獲得大小不同的孔隙,降低結(jié)構(gòu)的密度,獲得輕量化的結(jié)構(gòu)。K.N.Amato[41]等人利用Co基高溫合金矩陣顆粒制備了柱狀碳化物沉積結(jié)構(gòu)。Ramirez[42]等采用Cu2O制備了新型定向微結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)在制備過(guò)程中,柱狀Cu2O沉淀在高純銅中這一現(xiàn)象。劉海濤[36]等研究了工藝參數(shù)對(duì)電子束選區(qū)熔化工藝過(guò)程的影響,結(jié)果表明掃描線寬與電子束電流、加速電壓和掃描速度呈明顯的線性關(guān)系,通過(guò)調(diào)節(jié)搭接率和掃描路徑可以獲得較好的層面質(zhì)量。鎖紅波[43]等研究了EBSM制備的Ti-6Al-4V 試件的硬度和拉伸強(qiáng)度等力學(xué)性能,結(jié)果表明成型過(guò)程中Al元素?fù)p失明顯,低的氧氣含量及Al含量有利于塑性提高;硬度在同一層面內(nèi)和沿熔積高度方向沒(méi)有明顯差別,均高于退火軋制板的硬度水平。
華南理工大學(xué)激光加工實(shí)驗(yàn)室自2002年開(kāi)始追蹤國(guó)外金屬零件3D打印技術(shù)的最新進(jìn)展,經(jīng)過(guò)十幾年的研究,在設(shè)備研發(fā)、工藝過(guò)程及設(shè)計(jì)、質(zhì)量控制和應(yīng)用探究等方面均取得卓有成效的進(jìn)展。
華南理工大學(xué)激光加工實(shí)驗(yàn)室分別于2004年、2007 年研發(fā)了DiMetal-240、DiMetal-280,并于2012年開(kāi)發(fā)了最新一款預(yù)商業(yè)化設(shè)備DiMetal-100,如圖1所示。
其性能如表1所示。

表1 三款設(shè)備的性能比較
4.2.1 致密度優(yōu)化
SLM 成型過(guò)程中,高能量密度的激光束將金屬粉末瞬間熔化,然后又快速冷卻,此過(guò)程非常不穩(wěn)定,造成成型件表面和內(nèi)部產(chǎn)生大量氣孔,導(dǎo)致成型件致密度不高。為此提出用層間錯(cuò)開(kāi)掃描策略[44],如圖2所示。
在圖2(a)中,第N+1層掃描線在N層掃描線的頂部熔合,熔化金屬液主要潤(rùn)濕在N 層的頂部,造成兩側(cè)鋪粉厚度增加,熔化金屬不能充分潤(rùn)濕兩側(cè),容易產(chǎn)生孔隙與結(jié)合不牢等缺陷。圖2(b)是層間錯(cuò)開(kāi)掃描策略示意圖,當(dāng)?shù)贜 層掃描完后,鋪下一層粉,第N+1層掃描線偏移一定距離,使得激光在第N 層的搭接凹谷處開(kāi)始掃描。熔化后的金屬液與第N 層掃描線的側(cè)面潤(rùn)濕,金屬液在重力作用下潤(rùn)濕填充凹谷處,兩層之間的熔合線結(jié)合緊密,鮮有孔洞,潤(rùn)濕效果良好,致密度近乎100%。

圖2 掃描策略
研究發(fā)現(xiàn),在層間錯(cuò)開(kāi)掃描策略下,通過(guò)優(yōu)化工藝參數(shù)(激光功率、掃描速度、掃描間距和鋪粉厚度)可以極大地提高零件的致密度[15-16,45],經(jīng)過(guò)優(yōu)化的零件致密度能夠達(dá)到98%以上,與熔模鑄造金屬零件的致密度相差無(wú)幾。
4.2.2 表面質(zhì)量?jī)?yōu)化
SLM 成型零件的表面粗糙度一般為15 ~50 μm,相比于傳統(tǒng)方式加工的零件有不小的差距。雖然SLM 成型件經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單手工打磨或者采用噴丸、電解拋光處理等方式進(jìn)行后處理能夠獲得良好表面質(zhì)量,如圖3和圖4所示。但是當(dāng)零件內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜且為關(guān)鍵功能部位,或者是一些精細(xì)零件時(shí),采用上述后處理方法將不再適用。所以,直接優(yōu)化改善SLM 成型件表面質(zhì)量更為關(guān)鍵,改善的方法包括從工藝、粉末選擇、特殊的掃描策略等方面。研究發(fā)現(xiàn),采用大間距且相鄰層問(wèn)掃描線錯(cuò)開(kāi)的掃描方式,能夠?qū)⒋植诙萊a控制在8 μm以下[46]。

圖3 成型件表面形貌

圖4 電解拋光后的表面形貌
4.2.3 懸垂結(jié)構(gòu)優(yōu)化
懸垂結(jié)構(gòu)使SLM 成型零件的局部形狀精度、尺寸精度不能達(dá)到要求,或者成型過(guò)程失敗。懸垂結(jié)構(gòu)的成型主要是預(yù)先添加支撐以保證成型過(guò)程的穩(wěn)定性,成型結(jié)束后再去除支撐,獲得完整的零件。在懸垂結(jié)構(gòu)不可避免的情況下,如果能夠在不添加支撐情況下將懸垂結(jié)構(gòu)順利成型完成對(duì)SLM 工藝的提升和應(yīng)用范圍拓展具有很大的意義。當(dāng)然,由SLM 成型的機(jī)理可知,這幾乎是不可能的,只能通過(guò)優(yōu)化成型過(guò)程,盡量減少支撐。
圖5 是任意曲面零件分層后的示意圖。其中,a~b段與c~d段在SLM成型過(guò)程中將遇到懸垂面成型,在分層切片時(shí)會(huì)形成沒(méi)有自我支撐的懸空部分,層與層之間懸空部分的長(zhǎng)度S=H·cotθ。

圖5 懸垂面的切片原理模型
其中H為切片厚度,傾斜角θ為切片層輪廓與水平面所成的夾角。在SLM 成型中,S 值越大越容易造成懸垂物與翹曲變形,對(duì)成型很不利,故切片厚度不宜過(guò)大。在分層處理時(shí),需要合適地?cái)[放零件,使懸垂面最少。
SLM 工藝可以直接獲得幾乎任意形狀、具有完全冶金結(jié)合、高精度的近乎致密金屬零件,因此被廣泛地應(yīng)用到醫(yī)療上,用以成型具有復(fù)雜結(jié)構(gòu)且與生物體具有良好相容性的植入體。包括個(gè)性化骨科手術(shù)模板、個(gè)性化股骨植入體和個(gè)性化牙冠牙橋植入體,如圖6-8所示。

圖6 SLM成型的不銹鋼個(gè)性化骨科手術(shù)導(dǎo)板[47]

圖7 SLM 成型的個(gè)性化不銹鋼股骨植入體[48]

圖8 SLM 成型的個(gè)性化牙冠牙橋[49]
現(xiàn)代制造業(yè)將是向著節(jié)能環(huán)保,工藝流程簡(jiǎn)單的方向發(fā)展,免裝配機(jī)構(gòu)的概念就是在這種背景下提出來(lái)[50],即采用數(shù)字化設(shè)計(jì)和裝配并采用選區(qū)激光熔化(SLM)一次性直接成型、無(wú)需實(shí)際裝配工序的機(jī)構(gòu)。免組裝機(jī)構(gòu)具有無(wú)需裝配、避免裝配誤差、多自由度設(shè)計(jì)、無(wú)設(shè)計(jì)局限等優(yōu)勢(shì),但是在SLM 直接制造過(guò)程中要注意支撐的合理性,零件打印成型方向的合適性以及工藝參數(shù)的合理性,如圖9所示。

圖9 SLM成型的免組裝萬(wàn)向節(jié)機(jī)構(gòu)
此外,本實(shí)驗(yàn)室在SLM 工藝的探索過(guò)程中,積累了一些典型的應(yīng)用實(shí)例,如圖10-12 所示,每一個(gè)實(shí)例的成功都是在SLM 工藝不斷成熟的條件下取得的。

圖10 自由設(shè)計(jì)的鑰匙

圖11 自由曲面耦合設(shè)計(jì)的齒輪

圖12 具有復(fù)雜水冷與保護(hù)氣通道噴嘴
隨著社會(huì)的發(fā)展,制造技術(shù)的進(jìn)步,金屬零件3D打印技術(shù)將會(huì)在更加廣泛的領(lǐng)域得到應(yīng)用,極大地改變?nèi)藗兊纳詈凸ぷ鞣绞健TO(shè)計(jì)人員不再受傳統(tǒng)工藝和制造資源約束,拓展產(chǎn)品創(chuàng)意創(chuàng)新空間,降低產(chǎn)品研發(fā)創(chuàng)新成本,并縮短研發(fā)周期,同時(shí)增強(qiáng)了我國(guó)工藝制造能力。在未來(lái),金屬零件3D 打印在航空航天、生物醫(yī)療、工業(yè)模具、汽車制造等工業(yè)領(lǐng)域?qū)⒌玫綐O為廣泛的應(yīng)用。
[1]Alan Faulkner-Jones.Development of a valve-based cell printer for the formation of human embryonic stem cell spheroid aggregates [J].Biofabrication,2013(1):1-12.
[2]楊永強(qiáng),吳偉輝.選區(qū)激光熔化快速成型系統(tǒng)及工藝研究[J].新技術(shù)新工藝:熱加工工藝技術(shù)與裝備,2006(6):48-50.
[3]顏永年,齊海波,林峰,等.三維金屬零件的電子束選區(qū)熔化成形[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2007,43(6):87-92.
[4]胡孝昀,沈以赴,李子全,等.金屬粉末激光快速成形的工藝及材料成形性[J].材料科學(xué)與工藝,2008,16(3):378-383.
[5]陳光霞,曾曉雁,王澤敏,等.選擇性激光熔化快速成型工藝研究[J].機(jī)床與液壓,2010,38(1):1-3.
[6]黃衛(wèi)東,李延民,馮莉萍,等.金屬材料激光立體成形技術(shù)[J].材料工程,2002(3):40-43.
[7]沈顯峰.多組元金屬粉末直接激光燒結(jié)過(guò)程數(shù)值模擬及燒結(jié)區(qū)域預(yù)測(cè)[D].成都:四川大學(xué),2005.
[8]J.P.Kruth,L.Froyen,J.Van Vaerenbergh,et al.Selective laser melting of iron-based powder[J].Journal of materials processing technology,2004,149:616-622.
[9]Itziar Tolosa,F(xiàn)ermín Garciandía,F(xiàn)idel Zubiri,et al.Study of mechanical properties of AISI 316 stainless steel processed by“selective laser melting”,following different manufacturing strategies [J].International Journal of Advanced Manufacturing Technology,2010,51:639-647.
[10]Vandenbroucke B..Selective laser melting of biocompatible metals for rapid manufacturing of medical parts[J].Rapid Prototyping Journal,2007,13:196-203.
[11]Biao Zhang.Preliminary study on some properties of Co-Cr dental alloy formed by selective laser melting technique [J].Journal of Wuhan University of Technology-Mater.Sci.Ed,2012,27:665-668.
[12]Mushtaq Khan,Phill Dickens.Selective Laser Melting(SLM)of pure gold[J].Gold Bulletin,2010,43:114-121.
[13]Van Elsen.Selective Laser Melting:a new optimisation approach[D].Katholieke Universiteit Leuven,2007.
[14]Dongdong Gu.Processing conditions and microstructural features of porous 316L stainless steel components by DMLS [J].Applied Surface Science,2008,255:1880-1887.
[15]王迪,楊永強(qiáng),黃延祿,等.選區(qū)激光熔化直接成型金屬零件致密度的改善[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2010,38(6):107-111.
[16]Yongqiang Yang.Accuracy and density optimization in directly fabricating customized orthodontic production by selective laser melting[J].Rapid Prototyping Journal,2012,18:482-489.
[17]吳偉輝,楊永強(qiáng),王迪.選區(qū)激光熔化成型過(guò)程的球化現(xiàn)象[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2010,38(5):110-115.
[18]Ruidi Li,Jinhui Liu,Yusheng Shi,et al.Balling behavior of stainless steel and nickel powder during selective laser melting process[J].International Journal of Advanced Manufacturing Technology,2012,59:1025-1035.
[19]Michael F Zaeh,Gregor Branner.Investigations on residual stresses and deformations in selective laser melting[J].Production Engineering,2010(4):35-45.
[20]Ruidi Li,Yusheng Shi,Jinghui Liu,et al.Effects of Processing Parameters on the Temperature Field of Selective Laser Melting Metal Powder[J].Powder Metallurgy and Metal Ceramics,2009,48:186-195.
[21]Contuzzi.3D finite element analysis in the Selective Laser Melting process[J].International Journal Simulation and Modeling,2011(3):113-121.
[22]姚化山,史玉升,章文獻(xiàn),等.金屬粉末選區(qū)激光熔化成形過(guò)程溫度場(chǎng)模擬[J].應(yīng)用激光,2007(6):456-460.
[23]Adam T,Paul R Chalker,Sean Davies,et al.Selective laser melting of high aspect ratio 3D nickel–titanium structures two way trained for MEMS applications[J].International Journal of Mechanics and Materials in Design,2008(4):181-187.
[24]Dirk A.Hollander,Tobias Wirtz,Matthias von Walter,et al.Development of Individual Three-Dimensional Bone Substitutes Using “Selective Laser Melting”[J].European Journal of Trauma and Emergency Surgery,2003,29:228-234.
[25]Simon Hoeges.Manufacturing of bone substitute implants using Selective Laser Melting[A].4th European Conference of the International Federation for Medical and Biological Engineering[C].2008.
[26]T.Traini,C.Manganob,1,R.L.Sammons,et al.Direct laser metal sintering as a new approach to fabrication of an isoelastic functionally graded material for manufacture of porous titanium dental implants[J].Dental Materials,2008,24:1525-1533.
[27]L Ciocca,M Fantini,F(xiàn) De Crescenzio,et al.Direct metal laser sintering(DMLS)of a customized titanium mesh for prosthetically guided bone regeneration of atrophic maxillary arches [J].Medical & Biological Engineering&Computing,2011,49:1347-1352.
[28]V.D.MANVATKAR,A.A.GOKHALE,G.JAGAN REDDY,et al.Estimation of Melt Pool Dimensions,Thermal Cycle,and Hardness Distribution in the Laser-Engineered Net Shaping Process of Austenitic Stainless Steel [J].Metallurgical and Materials Transactions A,2011,42A:4080-4087.
[29]Amit Bandyopadhyay,B.V.Krishna,Weichang Xue,et al.Application of Laser Engineered Net Shaping(LENS)to manufacture porous and functionally graded structures for load bearing implants[J].Journal of Materials Science:Materials in Medicine,2009,20:29-34.
[30]B.Vamsi Krishna,Weichang Xue,Susmita Bose,et al.Engineered Porous Metals for Implants [J].JOM.2008,45-48.
[31]B.Vamsi Krishna,Susmita Bose,Amit Bandyopadhyay.Low stiffness porous Ti structures for load-bearing implants [J].Acta Biomaterialia,2007(3):997-1006.
[32]B.ZHENG,Y.ZHOU,J.E.SMUGERESKY,et al.Processing and Behavior of Fe-Based Metallic Glass Components via Laser-Engineered Net Shaping [J].Metallurgical and Materials Transactions A,2009,40A:1235-1245.
[33]Leijun Li.Repair of directionally solidi fi ed superalloy GTD-111 by laser-engineered net shaping[J].Journal of Materials Science,2006,41:7886-7893.
[34]XUE Chunfang,DAI Yao,TIAN Xi1i.Laser engineered net shaping of Co-based superalloys [J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2006,16:l982-l985.
[35]費(fèi)群星,張雁,譚永生,等.激光近凈成形Ni-Cu-Sn 合金[J].稀有金屬材料與工程,2007,36:2052-2056.
[36]劉海濤,趙萬(wàn)華,唐一平.電子束熔融直接金屬成型工藝的研究[J].西安交通大學(xué)學(xué)報(bào),2007,41(11):1307-1310,1325.
[37]Peter Heinl.Cellular Ti–6Al–4V structures with interconnected macro porosity for bone implants fabricated by selective electron beam melting[J].Acta Biomaterialia,2008(4):1536-1544.
[38]D.A.Ramirez,L.E.Murra,S.J.Li,et al.Open-cellular copper structures fabricated by additive manufacturing using electron beam melting [J].Materials Science and Engineering:A,2011,528:5379-5386.
[39]Lawrence Murr.Open-Cellular Co-Base and Ni-Base Superalloys Fabricated by Electron Beam Melting[J].Materials,2011(4):782-790.
[40]Jennifer Hernandez.Microstructures for Two-Phase Gamma Titanium Aluminide Fabricated by Electron Beam Melting [J].Metallography,Microstruct &Analysis,2012(1):14-27.
[41]K.N.Amato.Microstructures and mechanical behavior of Inconel 718 fabricated by selective laser melting[J].Acta Materialia,2012,60:2229-2239.
[42]D.A.Ramirez.Novel precipitate–microstructural architecture developed in the fabrication of solid copper components by additive manufacturing using electron beam melting[J].Acta Materialia,2011,59:4088-4099.
[43]鎖紅波,陳哲源,李晉煒.電子束選區(qū)熔化快速制造Ti-6Al-4V 的力學(xué)性能[A].第13 屆全國(guó)特種加工學(xué)術(shù)會(huì)議論文集[C].南昌:中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)特種加工分會(huì),2009.535-539.
[44]王迪,楊永強(qiáng),黃延祿,等.層間掃描策略對(duì)SLM直接成型金屬零件質(zhì)量的影響[J].激光技術(shù),2010,34:447-451.
[45]孫婷婷,楊永強(qiáng),蘇旭彬,等.316L 不銹鋼粉末選區(qū)激光熔化成型致密化研究[J].激光技術(shù),2010,34:443-446.
[46]孫婷婷,楊永強(qiáng),郭明華.選區(qū)激光熔化316 L 不銹鋼粉末形貌分析[J].激光技術(shù),2009(30):68-70.
[47]吳偉輝,楊永強(qiáng),何興容,等.金屬質(zhì)個(gè)性化手術(shù)模板的全數(shù)字化快速設(shè)計(jì)及制造[J].光學(xué)精密工程,2010,18:1135-1143.
[48]何興容,楊永強(qiáng),吳偉輝,等.選區(qū)激光熔化快速制造個(gè)性化不銹鋼股骨植人體研究[J].應(yīng)用激光,2009,29:294-297.
[49]何興容,楊永強(qiáng),王迪,等.選區(qū)激光熔化直接成型個(gè)性化牙冠牙橋研究[J].激光技術(shù),2010(34):1-4.
[50]Yongqiang Yang,Di Wang ,Xubin Su,et al.Design and rapid fabrication of non-assembly mechanisms[A].Manufacturing Automation(ICMA),2010 International Conference on[C].2010.