SCR法煙氣脫硝催化劑的制備實驗研究

張亞通，張明路，王東立，顧秀波，李 立，任愛玲

（1.河北科技大學理學院，河北石家莊 050018；2.武強縣環境保護局監測站，河北武強 053300；3.秦皇島秦冶重工有限公司，河北秦皇島 066000；4.河北科技大學環境科學與工程學院，河北石家莊 050018）

氮氧化物（NOx）是大氣的主要污染物之一，會給生態環境和人類生活、生產帶來嚴重危害。隨著大氣中氮氧化物排放量的日益增加，人類生存環境日趨惡化。因此，煙氣脫硝技術的開發和應用已經刻不容緩［1-5］。

本課題通過溶膠-凝膠法制得催化劑，研究負載不同含量的V2O5，WO3制成的催化劑TiO2的脫硝效率，深入探討SCR反應規律，期望獲得高性能的SCR催化劑。

1 實驗內容

1.1 催化劑TiO2的制備與表征

本實驗選用鈦酸四丁酯為原料，采用溶膠-凝膠法制備載體二氧化鈦，其水解方程如下：

由于鈦酸四丁酯水解是可逆過程，且水解過程中會產生醇，所以可通過改變鈦酸四丁酯與醇的比例來控制水解反應的速率，探索出最佳的添加比例，最終制備出性能最優的二氧化鈦載體。

1.1.1 催化劑TiO2的制備

將2.5mL鈦酸四丁酯，0.5mLHCl先后加入到30mL無水乙醇中，磁力攪拌；再準確量取3mL去離子水，逐滴加入上述溶液中，室溫攪拌2h；將得到的產物100℃下干燥2h，再放在馬弗爐中600℃煅燒3h。

分別取不同含量的鈦酸四丁酯，重復上述實驗步驟制備二氧化鈦。

1.1.2 催化劑TiO2的表征

應用掃描電鏡（JSM-6480，日本電子公司）對本實驗采用溶膠-凝膠法［6-9］以鈦酸四丁酯（TBT）為原料合成的二氧化鈦進行SEM分析，結果見圖1。

圖1 溶膠-凝膠法制得的TiO2電鏡照片Fig.1 Electron micrograph of TiO2prepared by sol-gel method

圖1a）中產品是在原料V（TBT）∶V（乙醇）=1∶6時制備出的，從電鏡圖中可以看出制備的TiO2顆粒較均勻，平均粒徑約為60nm，但團聚現象較嚴重。產生這種現象主要是由于實驗中加入的醇比例嚴重過量，過度抑制了鈦酸四丁酯水解過程。圖1b）中產品是在原料V（TBT）∶V（乙醇）=1∶4時制備出的，從電鏡圖中可以看出制備的TiO2顆粒很均勻，平均粒徑約為60nm，幾乎無團聚現象，因此可知實驗中加入的醇比例適當，很好地控制了水解速率，使鈦酸四丁酯水解完全。圖1c）中產品是在原料V（TBT）∶V（乙醇）=1∶2.4時制備出的，從電鏡圖中可以看出制備的TiO2顆粒與圖a），b）中顆粒比較不均勻，粒徑分布寬，為60～90nm，但團聚現象較輕微。產生這種現象主要是由于實驗中加入的醇比例偏低，使得鈦酸四丁酯水解速率加快而致水解過程不充分。圖1d）中產品是在原料V（TBT）∶V（乙醇）=1∶2時制備出的，從電鏡圖中可以看出制備的TiO2較圖a），b），c）顆粒比較偏大，粒徑分布不均勻，為80～100nm，且團聚現象最為嚴重。產生這種現象主要是由于實驗中加入的醇比例嚴重偏低，使得鈦酸四丁酯水解速率過快而致水解過程很不充分。

［10］—文獻［11］，采用溶膠-凝膠法合成的5種不同的二氧化鈦載體中，通過電鏡分析確定了最優的實驗條件：酯醇添加體積比為1∶4，0.5mL的HCl，3mL的H2O，100℃烘干2h，600℃煅燒3h。在此條件下制備的TiO2產品顆粒均勻，形貌好且顆粒分散較好。

1.2 催化劑WO3組分的負載

稱取6%鎢酸銨（以WO3質量計）粉末放入質量分數為5%的草酸溶液中溶解；稱取一定量的二氧化鈦粉末放入燒杯中，磁力攪拌30min；將攪拌好的反應物放入烘箱中干燥，70℃下1h，100℃下2h；再將干燥后的反應物放入馬弗爐中煅燒，300℃下1h，450℃下1h［12］。

分別取質量分數為8%，10%，12%，14%的鎢酸銨重復上述步驟。

1.3 催化劑V2O5組分的負載

稱取0.25%偏釩酸銨（以V2O5質量計）粉末放入一定量的草酸溶液中溶解；將負載鎢酸銨后的粉末（WO3／TiO2）放入其中，磁力攪拌30min；將攪拌好的反應物放入烘箱中干燥，70℃下1h，100℃下2h；再將干燥后的反應物放入馬弗爐中煅燒，300℃下1h，450℃下1h［13］。

分別取質量分數為0.5%，0.75%，1.0%，1.25%的偏釩酸銨重復上述步驟。

2 催化劑的表征

SCR脫硝催化反應是一個發生在固體催化劑表面的多相催化反應，催化劑比表面積的大小直接影響著催化活性的高低［14］。BET方法是根據氮氣在催化劑表面上的吸附規律，在恒定的溫度（低于常溫）下，通過對某平衡壓力下進入催化劑內部的孔隙和多孔表面，或者是從催化劑內部的孔隙和多孔表面中排出的氮氣量的多少，分析得到催化劑的比表面積等結構參數。

本實驗中催化劑在300℃抽真空預處理2h，以N2為吸附質的條件下用比表面積分析儀（ASAP2010，美國麥克儀器公司）測定催化劑的比表面積。采用BET法來計算樣品的比表面積，孔徑分布的測定采用的是BJH法，并以吸附等溫線的脫附值為基準。

2.1 不同質量分數的V2O5負載催化劑比表面積的表征

當 WO3的質量分數為10%時，不同質量分數（0，0.25%，0.50%，0.75%，1.00%，1.25%）的V2O5負載催化劑的比表面積表征結果列于表1，分析結果如圖2所示。表1和圖2說明在V2O5質量分數較低時，由于釩氧化物的結構不同導致催化劑比表面積相差不大，V2O5質量分數達到1.25%時，才由于大量的V2O5覆蓋TiO2表面而出現比表面積較大下降。比表面積的降低是由于活性組分負載于載體表面上，占據了載體大量的表面空位。

表1 不同質量分數的V2O5負載催化劑的比表面積Tab.1 Specific surface area of catalysts with different content of V2O5

圖2 V2O5含量對催化劑比表面積的影響Fig.2 Influence of V2O5content on catalyst specific surface area

2.2 不同質量分數WO3負載催化劑比表面積的表征

當V2O5的質量分數為1%時，不同質量分數（0，6%，8%，10%，12%，14%）的 WO3負載催化劑的比表面積表征結果列于表2，分析結果如圖3所示。表2和圖3說明負載不同含量的WO3會對催化劑的比表面積產生影響，隨著氧化鎢的加入催化劑的比表面積逐漸變大，這是由于WO3能夠抑制釩氧化物導致的催化劑比表面積喪失，起到穩定劑的作用，使催化劑保持一定的比表面積。

表2 不同質量分數WO3負載催化劑比表面積Tab.2 Specific surface areas of catalysts with different content of WO3

圖3 WO3含量對催化劑比表面積的影響Fig.3 Influence of WO3content on catalyst specific surface area

結果表明在一定范圍內，當V2O5含量增加，WO3含量不變時，催化劑比表面積有減小的趨勢；在保持V2O5含量不變，研究WO3含量對催化劑比表面積的影響時發現，一定范圍內V2O5含量不變，WO3含量增加時，比表面積有增加的趨勢。

3 催化劑的成型

催化劑成型是催化劑工業化生產的關鍵技術之一。由于催化劑成型方法和工藝不同，所制得催化劑的比表面積、孔結構和表面紋理結構也有顯著差別，從而會帶來不同的使用效果。常見的成型技術有：擠出成型法、壓縮成型法、轉動成型法、噴霧成型法［15］。結合本課題要求，選擇擠出成型法來制備催化劑。

擠出成型法是將催化劑粉料和適量黏合劑或水分，經充分均勻混合后，將濕物料送至帶有模頭的擠出機中，粉料經擠出機被擠壓入模頭的孔中，以一定形狀的擠出物擠出，在模頭的外部離模面具有一定距離處，裝有刀片，可以將擠出物切成適當長度。它能獲得形狀各異，長度范圍較寬的催化劑成型產品，此方法是一種常用的催化劑成型方法［16］。

3.1 添加劑比例對成型的影響

本實驗主要是通過調整各種添加劑的種類、水粉比等，來尋求最適合成型的物料配方。出于保密的原則，本實驗中采用添加劑的名稱均用字母（A，B，C，…）來標示。具體實驗結果詳見表3和表4。

表3 實驗組一Tab.3 Experimental group 1

表4 實驗組二Tab.4 Experimental group 2

3.2 結果與討論

由以上實驗可分析出最優的添加比例添加劑A為0.30%（質量分數），添加劑B為15%（質量分數），在此比例下可得到成型性好、滿足實驗使用的催化劑，如圖4所示。

圖4 成型后的催化劑Fig.4 Forming catalyst

對未成型催化劑和成型后的產品分別進行SEM分析，分析結果如圖5所示。圖5中a）是未成型的催化劑粉末；b）是成型后的催化劑。從圖中可以看出成型后的催化劑有黏結的現象，顆粒更大些。造成上述現象主要是在成型時加入了黏合劑。

4 結 語

采用溶膠-凝膠法制備出5種二氧化鈦產品，并篩選出效果最佳的用于負載不同含量的V2O5和WO3的催化劑，最終考察了黏合劑對催化劑機械強度的影響。結論如下。

考察了溶膠-凝膠法水解條件對合成二氧化鈦顆粒的影響，最終得到當添加酯醇比為1∶4（體積比），HCl為0.5mL，H2O為3 mL，100℃烘干2h，600℃煅燒3h時制得產品約為60nm的銳鈦型二氧化鈦球形顆粒，適宜用于脫硝催化劑制備。

本實驗采用浸漬法負載V2O5和WO3，對負載不同量的催化劑進行BET表征，得出在一定范圍內，當保持WO3含量不變時，隨著V2O5含量增加催化劑比表面積有減小的趨勢；而當V2O5含量不變，隨著WO3含量增加時，比表面積有增加的趨勢。

圖5 未成型和成型產品顆粒形貌對比Fig.5 Contrast of product particles before and after forming

通過改變添加劑的比例，最終確定出最優的添加比例：添加劑A為0.30%（質量分數），添加劑B為15%（質量分數），在此比例下可得到成型性好、滿足實驗使用的催化劑。

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