鐵路跨線特大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架設(shè)計

摘 要:本文結(jié)合某鐵路跨線特大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁的成功實踐，詳細闡述了施工中支架的設(shè)計，為該類橋梁施工積累了新的技術(shù)資料。

關(guān)鍵詞:高速鐵路 跨線特大橋 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁 施工

中圖分類號:U445.57文獻標識碼:A文章編號:1674-098X(2012)04(b)-0117-01

1 工程概況

某鐵特大橋于DK1725+111處與319國道交叉，斜交角度為29.5°，以24+36+24+24m連續(xù)箱梁跨越該路。連續(xù)箱梁截面類型為單箱單室等高度截面，頂板、底板及腹板局部向內(nèi)側(cè)加厚。邊支座中心線至梁端0.85m，橫橋向邊支座中心距為5.4m，橫橋向中支座中心距為6.0m。

2 支架設(shè)計

(1)連續(xù)梁現(xiàn)澆支架采用WDJ碗扣式多功能腳手架組拼整個支架的方案。連續(xù)梁32m邊跨采用由立桿可調(diào)座、LG-240立桿、LG-300立桿、立桿可調(diào)托座KTF-60、橫桿HG-60和HG-120等WDJ碗扣式構(gòu)件組合而成滿堂支架;縱橋向立竿間距60cm等間距布置，橫橋向混凝土箱梁中部混凝土方量較大和側(cè)模支點下方立竿間距按60cm布置，翼板中部下方立竿分擔荷載很少故按間距120cm布置;混凝土箱梁中部下方，立桿可調(diào)托座(KTF-60)上方橫橋向鋪設(shè)150×150mm方木，方木上方依次鋪設(shè)組合鋼模板(300×1500×55)和12mm厚竹膠板形成底模;混凝土箱梁翼板下，立桿可調(diào)托座(KTF-60)上方橫橋向鋪設(shè)分荷梁(工20b)，分荷梁上方縱橋向鋪設(shè)兩根墊梁用以支撐側(cè)模支點;連續(xù)梁48m中跨，在靠近G323道邊垂直G323中心線方向布置4列間距30cm的立竿作為跨G323梁的支墩，4列支墩上鋪設(shè)4根墊梁(工20b)，墊梁上鋪設(shè)方木(150×200mm)，方木上再鋪設(shè)2根墊梁(工20b)，墊梁支撐跨G323的主梁(工50b)，跨路主梁(工50b)在混凝土箱梁中部下方等間距50cm布置7根，單側(cè)腹板下方密鋪7根，翼板下方密鋪4根作為側(cè)模支點的支撐。跨路主梁上直接鋪設(shè)組合鋼模板和竹膠板形成底模，其他位置的支架設(shè)置同邊跨。

(2)支架采用有關(guān)材料參數(shù)為:Q235或A3鋼材彎曲應(yīng)力Mpa，軸向應(yīng)力Mpa，剪應(yīng)力Mpa，彈性模量Mpa;針葉材A-3類紅松木材順紋受壓及承壓應(yīng)力Mpa，順紋彎曲應(yīng)力Mpa;順紋剪應(yīng)力Mpa;彎曲剪應(yīng)力Mpa，橫紋承壓應(yīng)力Mpa，彈性模量Mpa;現(xiàn)澆混凝土容重KN/m3。

(3)鋼模板計算。從使用和安全角度出發(fā)這里取最薄的一種計算，其斷面尺寸300×55mm，三個肋板厚度為2.3mm。鋼模板材料為普通A3鋼，采用容許應(yīng)力法計算。底模承受的混凝土荷載主要分為兩部分:腹板部分砼按最大厚度為梁的高度3.25m控制計算，控制腹板部分底模、型鋼及其下六四式軍用梁的設(shè)計;箱梁中部砼荷載按箱梁底板和頂板厚度和775mm計算，模板單獨計算，通過型鋼(方木)直接將荷載傳遞到六四式軍用梁上，控制該部分底模、型鋼(方木)及其下六四式軍用梁設(shè)計。32m內(nèi)模系統(tǒng)考慮總重40t，內(nèi)模系統(tǒng)主要集中于箱梁中部，如箱梁中部寬度按3.7m考慮，故3.4kN/m2。施工及振動荷載各考慮2kN/m2。鋼模板斷面面積:mm2，重心位置mm，慣性矩:mm4。模板所受彎矩按多跨連續(xù)梁考慮:

kN·m，

腹板下部模板:＝26×3.25×0.3＋2×0.3＝25.95kN/m，m;底板中部模板:＝26×0.775×0.3＋3.4×0.3+2×0.3＝7.665kN/m，m，滿足要求。剛度條件:滿足f<[f]，即ql3<128EI/400，m，m。重心軸以下面積對重心軸的面積矩mm3，故其抗剪承載能力為:kN，ql/2<[Q]=22.9kN，m，。故箱梁腹板附近下部取型鋼間距m，箱梁底板中部下部取型鋼間距m。

(4)方木計算。上方木斷面尺寸為15cm(寬)×15cm，其m3，m3，取針葉松A-3類紅松，則其順紋受彎承載力為:抗彎kn·m，抗剪kn，承壓:kn。方木0.6間距布置區(qū):鋼模板自重0.33kN/m2，施工及振動荷載2kN/m2，混凝土自重84.5kN/m2，上方木自重0.17kN/m，故上方木承受的荷載kN/m跨中彎矩

kn·mkn·m，

支點剪力15.7kn28.5kn，支點承壓31.38kn39kn，

撓度0.23mm1.25mm，均滿足要求。

(5)跨公路主梁計算。①荷載計算。腹板區(qū)混凝土重量為2.92×26=75.92kN/m，底模鋼模板重量為0.33×1.5=0.5kN/m，施工及振動荷載為2×1.5=3kN/m，7根工50b承受的荷載kN/m;箱梁中部區(qū)混凝土重量為3.05×26=79.3kN/m，底模鋼模板重量為0.33×3.7=1.22kN/m，32m內(nèi)模重量按40t考慮，設(shè)其在箱梁中部區(qū)均勻分布，重量為400/32.6=12.27kN/m，施工及振動荷載為2×3.7=7.4kN/m，7根工50b承受的荷載

kN/m;翼板區(qū)混凝土重量為1.31×26=34.06kN/m，32m側(cè)模重量按80t考慮，一側(cè)側(cè)模40t，設(shè)側(cè)模在翼板區(qū)順橋向均勻分布，重量為400/32.6=12.27kN/m，施工及振動荷載為2×3.35=6.7kN/m，4根工50b承受的荷載

kN/m。②強度和剛度檢算。

1940cm3，kN·m，

MpaMpa;撓度按簡支梁計算，

腹板下方撓度33.6mm，

箱梁中部區(qū)下方撓度27.1mm，

翼板區(qū)下方撓度31.3mm，

最大活載撓度24.9mm;均滿足要求。

(6)立桿的計算。與橋軸線成45°的方向布置4列間距30cm的立桿作為跨G323主梁的支墩，這些立桿所受荷載最大，對于支架系統(tǒng)采用容許應(yīng)力法計算。腹板區(qū)部分混凝土重量為2.92×26=75.92kN/m，底模鋼模板重量為0.33×1.5=0.5kN/m，施工及振動荷載為2×1.5=3kN/m，其下有7根工50b支撐，每根工50b長13.2m自重為1.01kN/m，故腹板區(qū)7根工50b承受的荷載

kN，16根立桿范圍內(nèi)的墊梁自重=2.24kN，偏安全考慮假設(shè)腹板區(qū)下一側(cè)由16根立桿支撐全部荷載=(1141.7/2+2.24)/16=35.8kN<40kN(橫桿步距0.6m，立桿允許荷載40kN)，立桿滿足要求。

3 結(jié)論

采用上述支架順利完成了該鐵路跨線特大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁的施工，表明該現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工支架設(shè)計是成功的，可供同類工程施工參考。

參考文獻

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