上海天文臺φ65m射電望遠(yuǎn)鏡精密安裝測量

李宗春，李廣云，馮其強，李 干，李國俊，曹 林

(1．信息工程大學(xué)地理空間信息學(xué)院，河南鄭州450052;2．72946部隊，山東 淄博255020)

一、工程概況

上海天文臺 φ65 m射電望遠(yuǎn)鏡(以下簡稱“65m天線”，見圖1，其技術(shù)指標(biāo)見表1)是一臺國內(nèi)領(lǐng)先、亞洲最大、國際先進的全天線可轉(zhuǎn)動的大型射電望遠(yuǎn)鏡，在同類型的望遠(yuǎn)鏡中總體性能上位列全球第四。該望遠(yuǎn)鏡將在射電天文、天文地球動力學(xué)和空間科學(xué)等多種學(xué)科中成為我國乃至世界上一臺主干觀測設(shè)備，做出一流的科學(xué)成果。65 m天線作為一個單元參加中國VLBI網(wǎng)，靈敏度將提高42%;參加歐洲VLBI網(wǎng)，將使其靈敏度提高15～35%;在東亞VLBI網(wǎng)中起到主導(dǎo)作用。在航天工程的應(yīng)用中，可以為探月二、三期工程、火星探測及其他深空探測工程做出更大貢獻。

圖1 上海天文臺φ65m天線

表1 上海天文臺φ65m天線技術(shù)指標(biāo)

續(xù)表1

該天線結(jié)構(gòu)從上到下可分為反射體、俯仰機構(gòu)、方位機構(gòu)3大部件。天線安裝測量內(nèi)容眾多，本文主要關(guān)注4點：安裝測量控制網(wǎng)的建立、天線背架快速檢測、副面調(diào)整機構(gòu)標(biāo)定和主面攝影測量精度仿真分析。

二、安裝測量控制網(wǎng)

65m天線位于上海市松江區(qū)佘山鎮(zhèn)官塘北側(cè)、七間村西側(cè)，上海地區(qū)屬于軟土地質(zhì)結(jié)構(gòu)，不適宜布設(shè)測量墩或者布設(shè)測量墩的成本很高;而且該項目的建設(shè)周期短，測量工作介入時間較晚。上述不利條件使安裝測量控制網(wǎng)的穩(wěn)定性無法保障，需要另辟蹊徑。

天線方位機構(gòu)軌道內(nèi)外側(cè)的720個螺栓頭具有分布均勻、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、施工過程中受干擾小等特點，適合作為控制網(wǎng)點，見圖2。

圖2 方位機構(gòu)螺栓頭分布圖

為了保證控制網(wǎng)點的測量精度，設(shè)計加工了配合全站儀角隅棱鏡測量的高精度測量工裝，如圖3所示。控制網(wǎng)的穩(wěn)定性統(tǒng)計見表2。

從表2可以看出，在與控制網(wǎng)建立時的環(huán)境相同的條件下，6個轉(zhuǎn)換參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)偏差都較小，恢復(fù)設(shè)計坐標(biāo)系的精度相當(dāng)，都約為±0．50mm，說明控制網(wǎng)的穩(wěn)定性較好。

圖3 配合螺栓頭測量工裝

表2 恢復(fù)坐標(biāo)系20次結(jié)果統(tǒng)計

三、天線背架快速檢測

如圖4所示，65 m天線背架呈圓對稱性分布，共分為15圈。其中，1～2圈每圈有24個蘑菇頭;3～6圈每圈有48個蘑菇頭;7～15圈每圈有96個蘑菇頭，每個蘑菇頭上有一測量定位點，共計1104個。背架的安裝由TDA5005全站儀工業(yè)測量系統(tǒng)完成，耗時140 d左右，圖5為天線背架水平狀態(tài)下的全貌圖。

圖4 65m天線背架結(jié)構(gòu)示意圖

天線背架幾何尺寸檢測的傳統(tǒng)方法是采用全站儀或經(jīng)緯儀交會測量系統(tǒng)進行檢測[1]，其不足主要有：①測量耗時較長，效率不高;② 測量人員勞動強度大;③由于測量周期長，外在環(huán)境導(dǎo)致背架結(jié)構(gòu)發(fā)生變形，所獲背架幾何尺寸數(shù)據(jù)不具有現(xiàn)勢統(tǒng)一性。而激光掃描測量系統(tǒng)具有實時、快速、高效的特點[2]，本文引入 Riegl VZ400激光掃描儀用于65m天線背架幾何尺寸快速檢測。

圖5 65m天線背架水平狀態(tài)下全貌

根據(jù)許文學(xué)[3]的試驗數(shù)據(jù)，TDA5005全站儀配合反射片在30 m范圍內(nèi)點位測量精度優(yōu)于±0．5mm，用TDA5005全站儀的點位測量數(shù)據(jù)作為參考值，利用公共點轉(zhuǎn)換法，分別將不同距離上的VZ400的測量數(shù)據(jù)與參考值進行比較，結(jié)果見表3。

由表3可以看出，VZ400掃描儀和TDA5005全站儀測量數(shù)據(jù)進行公共點轉(zhuǎn)換時，如不固定尺度因子k，均方根值RMS都約為±1．0 mm;如固定尺度因子k為1，均方根值在近距離為±2．913mm，遠(yuǎn)距離為±3．966 mm，說明存在明顯的尺度因子，因此可以推定VZ400掃描儀測量反射片可能存在類似于全站儀的測距加、乘常數(shù)。

表3 TDA5005和VZ400測量點位轉(zhuǎn)換結(jié)果

為此，基于公共點轉(zhuǎn)換模型[4]，引入激光掃描儀測距加常數(shù)C，乘常數(shù)R兩個未知參數(shù)，構(gòu)建8參數(shù)最小二乘平差模型解算加、乘常數(shù)。

將不同距離上的點位數(shù)據(jù)統(tǒng)一代入8參數(shù)模型，按最小二乘平差解算得到VZ400加、乘常數(shù)及其精度見表4。

表4 8參數(shù)模型下解算VZ400加、乘常數(shù)結(jié)果

從表4可知，常數(shù)解算有效。

將掃描儀點位數(shù)據(jù)經(jīng)加、乘常數(shù)改正后與全站儀點位數(shù)據(jù)進行公共點轉(zhuǎn)換得均方根值為±1．11mm?？紤]到以全站儀結(jié)果作為參考數(shù)據(jù)本身有誤差，扣除全站儀的影響，則在30m范圍內(nèi)，Riegl VZ400掃描儀系統(tǒng)點位測量精度約為±0．98mm。

用TDA5005全站儀檢測65 m天線背架，耗時6．0 h，用 VZ400掃描儀檢測65 m天線背架，耗時1．5 h，背架檢測效率提高非常明顯。圖6為兩種儀器用于背架檢測的工作場景。

圖6 背架檢測場景

四、副面調(diào)整機構(gòu)標(biāo)定

65m天線副面調(diào)整機構(gòu)采用Stewart機構(gòu)，是一種復(fù)雜的空間多環(huán)路閉鏈機構(gòu)，通過動平臺實現(xiàn)對控制系統(tǒng)位姿的精確有效控制。但由于實際結(jié)構(gòu)參數(shù)與設(shè)計結(jié)構(gòu)參數(shù)存在偏差，使得機構(gòu)的運動精度受到一定影響。

文獻[5]提出了Stewart機構(gòu)基于D-H矩陣的位姿誤差計算模型;文獻[6]提出基于蟻群算法的誤差補償方法。這些標(biāo)定算法為遺傳算法，對標(biāo)定參數(shù)初值給定要求較高，且隨著解算精度的提高，計算時間急劇增大。因此，本文提出了基于最小二乘法的Stewart機構(gòu)標(biāo)定解法。

1．誤差參數(shù)的確定

圖7所示為一典型的Stewart機構(gòu)，機構(gòu)主要由定平臺、動平臺、12個鉸鏈及6個分支桿組成。根據(jù)實際要求及測量條件，本文主要研究機構(gòu)本身所造成的誤差。機構(gòu)本身的誤差參數(shù)有：

圖7 Stewart機構(gòu)簡圖

2．模型函數(shù)

標(biāo)定時，在動、定平臺上安置靶座，利用激光跟蹤儀所測靶座坐標(biāo)恢復(fù)出銷孔坐標(biāo)并建立動、定平臺坐標(biāo)系，然后以靶座坐標(biāo)為公共點可解算出動、定平臺相對位姿關(guān)系。根據(jù)機構(gòu)運動學(xué)原理，構(gòu)建包含42參數(shù)目標(biāo)泛函

動平臺每變換一個位姿，針對每個UPS分支可由式(1)構(gòu)造出一個約束方程，因此總共可以構(gòu)造6個約束方程。模型中共有42個待標(biāo)定的參數(shù)，故最少需要采集7個位姿的數(shù)據(jù)。

對第i(i=1，…，6)個分支，可列誤差方程矩陣形式為

式中：

按最小二乘原理，構(gòu)建法方程ATA·P=ATL，可解得δP=(ATA)-1·ATL，對于給定的各參數(shù)初值，逐次迭代直到各參數(shù)改正量δP的大小符合精度要求。表5給出了某相鄰兩次解算的定位精度。

表5 定位精度

從表5可知，后一次標(biāo)定的運動控制精度明顯高于前一次。

五、主面攝影測量精度仿真分析

鑒于天線尺寸巨大、測量精度要求高等因素，擬采用數(shù)字工業(yè)攝影測量系統(tǒng)進行主反射面面型精度測量[7]。一方面，由于攝站數(shù)量大、空間分布復(fù)雜，難以通過理論分析判定攝影測量精度;另一方面，測量目標(biāo)尺寸較大，通過實際拍攝驗證精度的代價高、風(fēng)險大[8]。因此，需要利用仿真數(shù)據(jù)對攝影測量精度進行定量分析，以驗證測量精度能否滿足工程需求，為制定測量實施方案提供參考和依據(jù)。

1．基本思路

首先在設(shè)計坐標(biāo)系下給出一定數(shù)量的物方點坐標(biāo)，按某種規(guī)則確定攝站參數(shù)，計算出物方點在相應(yīng)像片上的像點坐標(biāo)，然后根據(jù)經(jīng)驗加入隨機誤差生成虛擬像點坐標(biāo)，再由虛擬像點坐標(biāo)計算出物方點坐標(biāo)，與其設(shè)計值比對，以驗證點位誤差能否滿足工程需求，尋求最優(yōu)布設(shè)方案。

2．技術(shù)路線

(1)攝站規(guī)劃

1)依據(jù)攝影距離、攝站環(huán)數(shù)和攝站間距，計算每一攝站位置坐標(biāo)(攝站參數(shù)XS、YS、ZS)。

2)依據(jù)每一攝站位置計算其到天線的投影點及投影方向，按照像片y軸位于該位置處天線徑向豎直面、像片z軸垂直于天線面的原則，計算該攝站位置處的初始攝站旋轉(zhuǎn)角。

3)依據(jù)攝站前后左右4個方向的傾斜角分別計算 4 個攝站的旋轉(zhuǎn)角(Rx、Ry、Rz)。

(2)虛擬像點坐標(biāo)計算

1)依據(jù)物方點坐標(biāo)、攝站參數(shù)及虛擬相機畫幅的覆蓋范圍，按照共線條件方程計算物方點在相應(yīng)像片的像點坐標(biāo)。

2)根據(jù)經(jīng)驗給每一像點坐標(biāo)加入一定范圍的隨機誤差，生成虛擬像點坐標(biāo)。

3)測量精度分析

依據(jù)攝影距離、攝站環(huán)數(shù)、攝站間隔、所加像點誤差4個參數(shù)獲得多組仿真數(shù)據(jù)。利用物方點坐標(biāo)、攝站參數(shù)及像點坐標(biāo)進行自檢校光束法平差，將物方點坐標(biāo)計算值與設(shè)計值進行公共點轉(zhuǎn)換，評定不同攝站布設(shè)方案下的物方點坐標(biāo)精度。

3．可行方案

通過分析仿真數(shù)據(jù)得出以下經(jīng)驗：攝影距離、攝站環(huán)數(shù)、攝站間隔、所加像點誤差共同影響最后的平差結(jié)果;攝影距離越大、攝站間隔越大、攝站環(huán)數(shù)越小、所加像點誤差越大，點位誤差越大;其中攝影距離對點位誤差的影響最大。

根據(jù)預(yù)先的規(guī)劃，攝站布設(shè)方案要滿足點位誤差優(yōu)于±0．1 mm，而根據(jù)攝影測量經(jīng)驗，現(xiàn)有的測量手段最高可以使像點均方根誤差保證到±0．3μm。綜合上述兩個條件，再結(jié)合仿真中的各種限定條件，最終從所得的701組數(shù)據(jù)中選出了23組可行方案，列于表6。

表6 可行方案數(shù)據(jù)表

從表6中可以看出，攝影距離在5～6m之間的方案占了70%，而且攝站間隔很少超過8m，攝站環(huán)數(shù)接近10環(huán)。

六、結(jié) 論

1)選擇天線軌道螺栓頭作為安裝測量控制網(wǎng)的控制點，保證了控制網(wǎng)的穩(wěn)定、可靠。

2)實驗發(fā)現(xiàn)Riegl VZ400激光掃描儀測量反射片時存在測距加、乘常數(shù)，建立了8參數(shù)最小二乘坐標(biāo)轉(zhuǎn)換模型，解算出的加常數(shù)、乘常數(shù)結(jié)果可信;經(jīng)加、乘常數(shù)修正后，在30m范圍內(nèi)，VZ400點位測量外符合精度可達(dá)±1．0mm;激光掃描儀檢測方法相比全站儀方法，測量效率提高了3倍。

3)試驗表明，基于最小二乘法Stewart機構(gòu)標(biāo)定解法具有解算精度高、速度快，可滿足一般工程中Stewart機構(gòu)定位精度要求。

4)本文提出了通過仿真數(shù)據(jù)驗證攝影測量精度的整體思路，方案可行;對實際工作的建議：在像點均方根誤差接近±0．3μm的情況下，要保證點位誤差優(yōu)于±0．1 mm，建議將攝影距離設(shè)定在5～6m，攝站間隔不大于8m，攝站環(huán)數(shù)為10環(huán)。

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