PE－HD／廢舊膠粉共混材料的研究

張寧

（常州輕工職業技術學院輕化系，江蘇常州213164）

PE－HD／廢舊膠粉共混材料的研究

張寧

（常州輕工職業技術學院輕化系，江蘇常州213164）

通過脫硫、自由基聚合、硫化交聯、接枝等反應復原了廢舊膠粉的分子鏈結構，提高了廢舊膠粉與高密度聚乙烯（PE－HD）的相容性，制備了高性能PE－HD／廢舊膠粉共混材料。結果表明，當加入未經處理的膠粉時，共混材料的拉伸強度和斷裂伸長率隨著其含量的增加而降低。當加入60%的經處理后的膠粉、2%的橡膠催化再生還原劑（PTC－R）、1.2%的過氧化二異丙苯（DCP）、1%的硫磺和1%的促化劑時，共混材料的拉伸強度達到25MPa，斷裂伸長率達到250%，與加入60%未處理膠粉的共混材料相比，分別提高了350%和210%。PTC－R的加入可以有效地脫去膠粉中的硫。DCP與硫磺具有很好的協同效應，能更加有效地發揮其交聯作用，大幅度提高共混材料的拉伸強度和斷裂伸長率。

廢舊膠粉；高密度聚乙烯；交聯；脫硫；動態硫化

0 前言

1 實驗部分

1.1 主要原料

廢舊輪胎膠粉，江蘇廢舊輪胎膠粉有限公司；PE－HD，2200J，中國石油大慶石化公司；

DCP，化學純，上海方銳達化學品有限公司；

橡膠催化再生還原劑，PTC－R，河北瑞威科技有限公司；

橡膠專用硫磺，廣州市力本橡膠原料貿易有限公司；

促進劑，M2－硫醇基苯駢噻唑，濮陽蔚林化工股份有限公司。

1.2 主要設備及儀器

掃描電子顯微鏡，JSM6360LA，日本三洋公司；微機控制電子萬能試驗機，CMT6104，深圳新三思材料檢測有限公司；

雙輥煉塑機，SK160B，上海塑料機械廠；

店主說：那個誰，我說不出來，她說你女朋友咯，她比你著急多了，她說你的摩托車早點修好你就早點能見她。我說你這男的也真是的，是你去泡妞又不是你的摩托車泡妞，你又不是用排氣管干人家的，要等什么摩托車修好。

高速混合機，SHR－10A，張家港通沙塑料有限公司；粉碎機，SCP160，常州第二輕工機械廠；注塑機，BT80V，廣州博創機械有限公司。

1.3 樣品制備

膠粉的表面處理：將膠粉在80℃左右干燥6h，冷卻后，加入占膠粉質量2%的橡膠催化再生還原劑，并于高速混合機中混合，溫度控制在50～60℃，混合均勻后常溫放置24h，備用；

膠粉的脫硫：將雙輥煉塑機的輥距調至最小，在100℃左右時加入表面處理過的膠粉，開煉10min，薄筒20次，初步成片后出料；

膠粉的硫化與接枝：先將PE－HD于180℃下開煉，完全熔融后加入適量表面處理過的膠粉，開煉15min，加入占膠粉質量1%的橡膠專用硫磺、1%的硫化促進劑繼續開煉5min，再加入占膠粉質量1.2%的DCP開煉5min，共混均勻后出料；

最后，將混煉得到的PE－HD／廢舊膠粉共混材料加入粉碎機中粉碎，于185℃、100MPa下注射成型測試樣條。

1.4 性能測試與結構表征

按GB／T 1040.1—2006測試試樣的拉伸強度，拉伸速率為100mm／min，試樣為1A型；

將試樣進行液氮脆斷，噴金處理后采用掃描電子顯微鏡進行微觀結構分析。

2 結果與討論

2.1 廢舊膠粉含量對共混材料拉伸強度的影響

從圖1可以看出，隨著未經過處理的膠粉含量的增加，共混材料的拉伸強度顯著下降，特別是當膠粉含量超過30%后，拉伸強度急劇下降，超過80%后，拉伸強度下降到純PE－HD的20%左右，并趨于平穩。導致這種變化的主要原因有：其一，廢舊膠粉在老化過程中的斷鏈導致其本身的拉伸強度遠低于純PE－HD；其二，廢舊膠粉的主要成分為天然橡膠和順丁橡膠輪胎，分子鏈不存在能與PE－HD形成化學鍵的活性基團，并且膠粉顆粒表面呈現惰性，與PE－HD相容性差，因此難以形成較強的界面相互作用；其三，膠粉的粒徑一般較大，比表面積小，因而膠粉與基體界面結合面積小，又因為其交聯結構使其無法塑化，難以在PE－HD中均勻分散，所以膠粉與基體界面結合力小。當膠粉含量超過30%，其在PE－HD中難以均勻分散，易出現聚結，因此共混材料的拉伸強度急劇下降。當超過80%時，PE－HD已經無法充分黏結膠粉，膠粉的性能成為決定材料的主要因素，因此下降趨勢變緩。

圖1 廢舊膠粉含量對共混材料拉伸強度的影響Fig.1 Effect of content of waste rubber powder on tensile strength of the blends

從圖1還可以看出，膠粉經過表面處理、脫硫、硫化后，共混材料的拉伸強度遠高于未經處理的膠粉改性PE－HD的拉伸強度。當膠粉含量小于20%時，共混材料的拉伸強度隨膠粉含量的增加略有下降；當其含量在20%～60%時，拉伸強度隨其含量的增加而增大，并在60%時達到最大值，約為25MPa，比未經處理的膠粉改性PE－HD的拉伸強度提高了350%；當膠粉含量超過60%后，共混材料的拉伸強度又逐漸降低。導致這種變化的主要原因有：其一，橡膠催化再生還原劑脫去了膠粉中交聯的硫，使膠粉具有了塑性，并且天然橡膠和順丁橡膠在未硫化的狀態下，與PE－HD有很好的相容性，能夠在PE－HD中均勻分散；其二，DCP、橡膠專用硫磺、促進劑的協同作用使膠粉的分子鏈增長，在重新硫化的過程中膠粉分子鏈與PE－HD發生了接枝，形成了牢固的化學鍵；當膠粉含量小于20%時，膠粉在基體中呈海島狀分布，主要起到增韌作用，并且其本身的拉伸強度也無法達到PE－HD的拉伸強度，因此共混材料的拉伸強度隨膠粉含量的的增加而減??；膠粉含量在20%～60%時，隨著其含量的增加，膠粉逐漸形成了連續相，與PE－HD形成了互穿網絡，充分發揮了膠粉的拉伸性能；當膠粉含量超過60%時，PE－HD逐漸轉變為分散相，因此拉伸強度又呈下降趨勢。

2.2 廢舊膠粉含量對共混材料斷裂伸長率的影響

從圖2可以看出，隨著未經處理膠粉含量的增加，共混材料的斷裂伸長率下降，并且在廢舊膠粉含量為20%～40%時出現急劇下降，超過40%后下降趨勢減緩。導致這種變化的主要原因有：其一，廢舊膠粉在老化過程中發生斷鏈和交聯，導致其本身的斷裂伸長率并不高；其二，膠粉與PE－HD界面結合較差，未經處理的膠粉主要起填充作用；其三，當膠粉含量超過一定量時，在PE－HD中難以均勻分散，并且PE－HD很難充分將其黏結，界面處產生缺陷。

圖2 廢舊膠粉含量對共混材料斷裂伸長率的影響Fig.2 Effect of content of waste rubber powder on elongation at break of the blends

從圖2還可以看出，膠粉經過表面處理、脫硫、硫化等一系列改性后，共混材料的斷裂伸長率隨著膠粉含量的增加而增大，在其含量小于40%時，效果非常明顯，含量大于80%后，上升趨勢趨于平緩。當膠粉含量為60%時，共混材料的斷裂伸長率達到250%，比純PE－HD的斷裂伸長率提高了210%?？傮w而言，膠粉的加入大幅度提高了PE－HD的斷裂伸長率。出現這種變化的主要原因有：其一，橡膠催化再生還原劑脫去了膠粉中交聯的硫，使膠粉重新具有了塑性，提高了共混材料的相容性和分散性；其二，一系列的化學反應在膠粉與PE－HD之間建立了牢固的化學鍵，當膠粉含量較少時，PE－HD的接枝破壞了分子鏈的規整性，降低了其結晶度，故斷裂伸長率急劇上升；當膠粉含量較大時，共混材料的斷裂伸長率由改性后的膠粉決定，因此趨于平緩。

2.3 PTC－R含量對共混材料拉伸強度的影響

從圖3可以看出，膠粉經過處理后，固定其含量為60%，隨著再生還原劑PTC－R含量的增加，共混材料的拉伸強度出現先升后降的趨勢；當PTC－R含量小于1.5%時，隨著含量的增加，共混材料的拉伸強度迅速提高；當PTC－R含量在1.5%～2.5%時，拉伸強度出現最大值約為25MPa；當PTC－R含量超過2.5%后，拉伸速度反而出現下降的趨勢。主要原因為：PTC－R中的原子能與有機硫化合物中硫原子的孤對電子形成配價鍵，使S—S和S—C鍵減弱，對S—S和S—C鍵的選擇性斷裂起到催化作用，由于此類催化劑有很高的斷硫選擇性，在再生過程中橡膠分子主鏈C—C鍵斷裂較少，再生還原劑脫去了膠粉中交聯的S，使膠粉重新具有塑性，并且在脫硫過程中產生了自由基與雙鍵，自由基能夠引發鏈增長，在一定程度上增加了膠粉分子鏈的長度，鏈轉移反應可以生成膠粉與PE－HD的接枝共聚物，增加了膠粉和PE－HD的相容性；當PTC－R過量時，剩余的部分在后期的硫化中與硫磺發生反應，降低了交聯程度，因此共混材料的拉伸強度又出現下降趨勢。

圖3 PTC－R含量對共混材料拉伸強度的影響Fig.3 Effect of PTC－R content on tensile strength of the blends

2.4 PTC－R含量對共混材料斷裂伸長率的影響

從圖4可以看出，隨著PTC－R含量的增加，共混材料的斷裂伸長率增大，并逐漸趨于平穩，主要原因為：其一，脫硫后交聯度下降；其二，后期的硫化增加了分子鏈的長度；其三，膠粉與PE－HD的接枝提高了二者的相容性。當PTC－R過量時，可供脫出的硫已經很少，多余的還原劑不能發揮其脫硫作用，因此PTC－R含量超過2.5%后，共混材料斷裂伸長率的上升趨勢趨于平緩。

圖4 PTC－R含量對共混材料斷裂伸長率的影響Fig.4 Effect of PTC－R content on elongation at break of the blends

2.5 DCP含量對共混材料拉伸強度的影響

從圖5可以看出，不加入硫磺與促進劑時，共混材料的拉伸強度隨DCP含量的增加呈現先升后降的趨勢；當DCP含量小于1.0%時，拉伸強度快速增加；當DCP含量在1.0%～1.4%時，拉伸強度出現最大值；當DCP含量超過1.4%后，拉伸速度又出現下降的趨勢。這主要是因為DCP受熱產生自由基，自由基能夠引發膠粉分子鏈上的雙鍵形成增長鏈，增加了分子鏈的平均長度，自由基或增長鏈可以攻擊PE－HD叔碳上的H，形成接枝共聚物，使膠粉與PE－HD形成牢固的化學鍵，因此共混材料的拉伸強度明顯提高；但當DCP過量時，過量的自由基能夠使分子鏈環化和斷鏈，又會使其拉伸強度下降。

圖5 DCP含量對共混材料拉伸強度的影響Fig.5 Effect of DCP content on tensilestrength of the blends

從圖5還可以看出，加入1%的橡膠專用硫磺和1%的硫化促進劑后，共混材料的拉伸強度明顯提高，并且在DCP含量為1.6%時，拉伸強度仍呈上升趨勢。這主要是因為硫磺進一步提高了膠粉分子鏈的交聯程度，硫磺交聯結構比DCP交聯結構具有更高的拉伸強度和斷裂伸長率；同時，DCP與硫磺的協同效應降低了自由基向PE－HD的鏈轉移，減少了PE－HD分子鏈的斷裂，并且使膠粉在體系中的分散更加均勻。

2.6 微觀結構分析

從圖6可以看出，加入未經處理的膠粉時，截面凹凸不平，膠粉顆粒明顯，界面處微孔現象明顯，說明未經處理的膠粉與PE－HD基體的相容性差，界面結合力弱，加工過程中容易產生缺陷。膠粉經過脫硫、自由基聚合、硫化交聯、接枝等一系列反應后，與PE－HD形成了比較均勻的共混材料，體系中沒有明顯的膠粉顆粒存在。

圖6 共混材料的SEM照片Fig.6 SEM micrographs for the blends

3 結論

（1）未經處理的膠粉直接填充PE－HD時，共混材料的拉伸強度與斷裂伸長率隨膠粉含量增加而降低；

（2）再生還原劑PTC－R能有效脫除膠粉中的硫，提高共混材料的拉伸強度和斷裂伸長率；

（3）DCP能使膠粉交聯，并使其與PE－HD形成接枝物，但過量會引發分子鏈環化與斷裂；

（4）DCP與硫磺有很好的協同效應，膠粉含量為60%時，共混材料的拉伸強度達到最大值25MPa，提高了350%；斷裂伸長率達到250%，提高了210%。

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Study on PE－HD／Waste Rubber Powder Blends

ZHANG Ning

（Department of Light Chemical Engineering，Institute of Light Industry Technology，Changzhou 213164，China）

Molecular structure of waste rubber powder was modified via desulfurization，free radical polymerization，curing cross－linking，and grafting reaction in order to improve the compatibility with high density polyethylene（PE－HD）.The effect of the modification of waste rubber powder on the blends was investigated.When untreated waste rubber powder was used，the tensile strength and elongation at break of the blends decreased with increasing rubber loading.However，with adding 60%of treated waste rubber powder，2%of PTC－R，1.2%of DCP，1%of sulfur，and 1%of promoting agent，the tensile strength and elongation at break of the blends reached 25MPa and 250%，increased by 350%and 201%，respectively，compared with those based on untreated waste rubber powder.Sulfur was effectively stripped down by catalytic regeneration of rubber reducer PTC－R.The tensile strength and elongation at break were developed significantly because of synergistic effect between DCP and sulfur.

waste rubber powder；high density polyethylene；cross－linking；devulcanization；dynamic vulcanization

TQ325.1＋2

B

1001－9278（2012）02－0088－05

2011－10－11

聯系人，79383175＠qq.com

（本文編輯：李瑩）