王寶珍
(河北省交通建設監理咨詢有限公司)
某大橋引橋檢測與評估
王寶珍
(河北省交通建設監理咨詢有限公司)
以某大橋引橋的上部結構為例,進行結構性能及服務功能的檢測,并通過理論計算與現場靜載、動載試驗結果比較,進行承載力綜合評估,根據評估結果,提出建議。為加固改造和養護管理提供技術依據,以保證結構的安全與正常使用。
某大橋引橋;檢測;評估;維修
某大橋引橋的上部結構為三跨預應力混凝土連續梁橋,其跨徑組成為20 m+2×35 m,計算跨徑為19.545 m+35 m+34.545 m,橋面為雙幅分離式布置,截面由四片預應力小箱梁組成,梁高為2.08 m,主墩形式為雙柱式墩。設計荷載為汽車-超20級,掛車-120。單幅橋寬12.0 m,按雙車道設計。主梁采用C50混凝土,橋墩采用C40混凝土。
為了掌握該橋目前的技術狀態和承載能力,保證大橋的安全使用和耐久性,對該引橋的左幅橋進行了詳細檢測,并根據檢測結果提出了養護和維修建議。
(1)了解橋跨結構在試驗荷載下的實際工作狀態,評價其在設計使用荷載下的工作性能。
(2)了解橋跨結構的固有振動特性和正常使用階段的動載性能,為論證其抗震性能提供依據,同時也為建立橋梁維護管理檔案提供動力學參數。
(3)通過獲取靜力試驗指標評價橋梁結構強度,通過獲取動力試驗指標評價橋梁整體剛度。
(1)連續梁橋橋面系外觀狀況良好,橋面鋪裝平整,護欄完好。
(2)主梁個別位置出現混凝土蜂窩麻面,振搗不密實和養護缺陷外,整體狀況良好。
(3)墩柱與系梁外觀狀況完好,未見缺陷。
靜載實驗主要確定主梁控制截面在試驗荷載下的應變及豎向撓度,通過理論計算與試驗結果評定大橋的承受設計荷載的能力。
各工況試驗荷載作用下各撓度測點的撓度實測值與計算值見表1所示。

圖1 橋梁測試截面布置示意圖

表1 各工況撓度(mm)實測值與計算值比較
荷載校驗系數是實測變形值與相應的理論值之比,是評定結構工作狀況、確定橋梁承載能力的一個指標。一般要求校驗系數不大于1,校驗系數值越小,表明結構的安全儲備越大,校驗系數值過大或過小都應該從多方面分析原因。如校驗系數值過大可能說明組成結構的材料強度較低、結構各部分聯結性能較差、剛度較低等;校驗系數值過小可能說明材料的實際強度及彈性模量較高、計算理論或力學計算模型偏于安全等,試驗加載車的稱量誤差、儀表的觀測誤差對校驗系數值也有影響等。實際試驗中需要從撓度和應力兩方面考慮校驗系數的計算結果。
動力分析采用有限元通用程序ANSYS進行空間結構建模分析。全橋主梁采用368個單元,橫梁采用39個單元,372個節點,其中主梁為空間梁單元,橫隔梁為平面梁單元。橋梁結構在移動車輛荷載作用下會產生振動、沖擊等動力反應,此時橋梁各部位除產生靜態應力和靜態變形外,還產生動態應力和動態變形。本次動載試驗同時測量應力和撓度最大動態增量,計算點位選在主梁兩側護欄附近沿縱橋向在各跨四分點及跨中處。
在橋面設置障礙條件下,進行如下各工況試驗。
工況1:兩輛試驗車以30 km/h勻速通過全橋。
工況2:兩輛試驗車以40 km/h勻速通過全橋。
(1)除極少數位置出現混凝土蜂窩麻面外,該橋外觀狀況良好。
(2)在相當于設計荷載效應的車輛荷載作用下,各工況應變校驗系數平均值在0.72~0.82之間,絕大多數測點校驗系數均在0.61~0.90之間;正應變絕對值均小于理論計算值;說明整座橋梁應力狀況符合設計要求。
(3)在相當于設計荷載效應的車輛荷載作用下,絕大多數測點撓度系數均在0.61~0.80之間;邊跨0.4 L(Ⅰ-Ⅰ)截面中載撓度校驗系數為0.43~0.68;35 m中跨跨中(Ⅲ-Ⅲ)截面中載撓度校驗系數為0.80~0.88;35 m邊跨0.4 L(Ⅴ-Ⅴ)截面中載撓度校驗系數為0.72~0.77;各控制截面撓度值均小于理論計算值,整座橋梁應力狀況符合設計要求。
(4)可知,各工況時結構前三階自振頻率的實測值與計算值比較接近,變化規律一致,且實測值均大于計算值,說明動力剛度滿足設計要求。
(1)對于主梁個別位置出現的蜂窩麻面現象,應及時加以修補,即將麻面部分侵潤后用水泥漿或水泥砂漿抹平,對于小蜂窩可先用水洗刷干凈后,用1∶2或2∶5水泥砂漿修補。如果是大蜂窩,應先將松動石子剔掉,用水沖刷干凈濕透,再用高一級標號的細石混凝土搗實。
(2)根據荷載試驗結果,該大橋引橋滿足設計荷載為汽車-超20級,掛車-120作用下的正常使用要求,但綜合考慮本橋的荷載等級、結構形式特點以及長期荷載效應等方面的因素,建議仍按原設計荷載等級進行控制。
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1008-3383(2012)02-0069-02
2011-10-17