大體積抗滲混凝土在雙擁大橋中的應用

梁海區，李青川，黃崇奕，劉鑫，李紹新，陳向榮

（1. 廣西魚峰混凝土有限公司，廣西 柳州 545008；2. 廣西建材科研設計研究院，廣西 南寧 530022）

1 工程概況

柳州雙擁大橋位于柳州市城中區河東新村下茅洲屯附近，大橋呈西北—東南走向，北岸位于鷓鴣江舊碼頭，連接北外環路；南岸位于下茅洲屯以北，連接雙擁大道，是國內首座單主纜斜吊桿地錨式懸索橋。全橋總長 1937m，其中主橋長 510m，為鋼箱結構，主跨 430m，一跨過江；主塔為 A型三維變截面鋼箱結構，高達 105m，垂跨比為 1/9，主橋面重量 9000 多噸，南北岸的兩個重力式錨碇承載著橋面的重量。錨碇是該工程的核心部分和技術難度系數最大的部分，每個錨碇需澆筑 3 萬方的混凝土，每次連續澆筑 2～3 千方，設計使用 C30P10 的大體積抗滲混凝土，對混凝土的各項指標要求極高。

2 原材料

（1）水泥：實驗和施工過程中采用廣西魚峰水泥集團生產的魚峰牌 P·Ⅱ42.5 水泥，其技術性能指標見表 1 所示。

表1 水泥的技術性能指標

（2）粗骨料：粒徑為 5～3.15mm 級配的碎石，緊密堆積密度 1480kg/m3，表觀密度 2650kg/m3，含泥量 0.8%，泥塊含量為 0。

（3）細骨料：融安中砂，細度模數 M=2.8，緊密堆積密度 1520kg/m3，表觀密度 2700kg/m3，含泥量 1.5%，泥塊含量為 0，有機物含量合格。

（4）礦物摻合料：柳州臺泥新型建材有限公司出品的S95 級粒化高爐礦渣粉，粉煤灰來自來賓 B 電廠，達到 Ⅱ 級指標。礦渣和粉煤灰的技術指標分別見表 2 和表 3。

表2 礦渣粉的技術指標 %

表3 粉煤灰的技術指標 %

（5）外加劑：減水劑采用山西黃騰（HTHPC）聚羧酸系緩凝高性能減水劑，減水率為 27.8%；混凝土增效劑采用廣州市三駿建材科技有限公司生產的 CTF 增效劑，摻量為膠凝材料用量的 0.6%；膨脹劑使用武漢三源特種建材有限公司生產的 SY-G 系列高性能抗裂膨脹劑，摻量為 6%～8%。

（6）纖維：采用摻聚乙烯纖維，摻量為水泥用量的0.3%～0.5%。

3 實驗分析

3.1 配合比設計

3.1.1 配合比設計的要求

在進行混凝土配合比設計時，根據雙擁大橋地下錨碇結構混凝土的使用環境，設計的混凝土應具有抗滲性及抗侵蝕性。大橋下部構造承接著整個大橋的重量，混凝土體積巨大，施工時需采用泵送混凝土，并且整個工期歷時較長（跨 4個季度），綜合以上幾方面考慮，本文根據工程項目部提出的 C30P10 大體積抗滲混凝土的技術要求進行針對性實驗，只要實驗結果能夠同時滿足技術要求，即滿足工程需要，可確定配合比進行量化生產。

根據大體積混凝土的特點，在滿足工程要求的基礎上，設計配合比時考慮采用 CTF 混凝土增效劑，可減少一定的水泥用量，而達到滿足“低水泥用量”的設計理念。按照GB50204-2002《混凝土結構工程施工質量驗收規范》[1]關于粉煤灰混凝土驗收的規定，混凝土強度的驗收期定為 60d。其技術指標要求如表 4 所示。

表4 大體積抗滲混凝土的技術指標

3.1.2 試驗配合比的確定

根據 JGJ 55-2011 《普通混凝土配合比設計規程》[2]，以 W/C=0.47 為中間值增減 0.05，采用水灰比為 0.42、0.47、0.52 進行試驗。在溫度（20±2)℃、相對濕度大于 95% 的條件下經過養護 28d，經調整，其試配的配合比用量見表 5。經試驗測得新拌混凝土粘聚性、保水性均良好，坍落度見表 5。

表5 C30P10混凝土試配各材料用量 kg/m3

3.2 試驗結果及生產配合比的確定

3.2.1 凝結時間的測定

根據 JIS A 1147-2007《混凝土凝結時間試驗方法》[3]，本實驗用 SGO—2000 型混凝土貫入阻力儀進行凝結時間的測定。實驗結果如表 6 和圖 1 所示。0.2MPa。因此，設計值為 P10，試驗結果應該≥P12，從表 8和圖 3 可以得出，A、B 配合比都達到設計要求，考慮大體積混凝土，B 更加合理。

表6 混凝土凝結時間試驗記錄表

圖1 三種配合比凝結時間曲線圖

表7 混凝土抗壓試驗對比表

圖2 三種配合比的抗壓強度折線圖

表8 混凝土抗滲試驗記錄表 MPa

圖3 三種配合比的抗滲試驗結果直方圖

3.2.4 生產配合比的確定

根據以上凝結時間、抗壓強度和抗滲等級的試驗結果可以看出，配合比 A 和配合比 B 都能滿足設計的要求，由于本工程配合比設計的指導思想是在滿足規范的前提下，采取低水泥用量的方式，盡量降低大體積混凝土的水化熱，在摻加CTF 混凝土增效劑的基礎上，B 水泥用量少于 A，因此確定B 為最佳配合比，確定其為生產配合比。

4 大體積抗滲混凝土的施工

4.1 冷卻管

在高溫條件下，大體積混凝土不易散熱，混凝土內部最高溫度一般可達 50～55℃，且有較長的延續時間。應采取溫度控制措施，防止混凝土內外溫差引起溫度應力[4]。施工時，采用循環冷卻水的方式進行降溫，冷卻管采用具有一定強度、導熱性能好的 40×2mm 電焊鋼管。安裝時應保證管道暢通、絲口連接可靠，并經通水實驗，防止管道漏水、阻水。

4.2 混凝土的澆筑

混凝土被運送到現場，采用兩臺汽車泵同時泵送澆筑。澆筑前應將前一層混凝土面用水清理干凈，并保持濕潤，然后涂刷界面處理劑，保證新老混凝土結合得更好。

混凝土澆筑層的厚度，應不大于振搗棒作用部分長度的1.25 倍。澆筑混凝土應連續進行，當必須間歇時，其間歇時間宜盡量縮短，并應在前層混凝土凝結之前，將次層混凝土澆筑完畢[5]。確保每層混凝土之間的澆筑間歇時間不超過混凝土初凝時間。為了防止出現裂縫，在混凝土初凝前和混凝土預沉后采取二次抹面壓實措施。其施工現場圖如圖 4 所示。

圖4 雙擁大橋錨碇施工現場圖

4.3 混凝土的測溫

混凝土澆筑前應預埋好測溫管，布置圖見圖 5。由于建筑體積大，混凝土內部裝有三層冷卻循環水管，施工時，當混凝土把冷卻水管完全埋好之后，即可開通水閥，進行冷卻。如果溫差異常，接近或者超過 25℃，則將加快循環水流速，做好表面保溫措施，使整個過程在可控范圍內。

以圖 5 中點 E 軸為例，將 E 測軸監測所得數據繪成混凝土最高溫度及內外溫差曲線（以時間為 X 軸，最高溫度及里外溫差為 Y 軸），見圖 6。

從圖 6 可以看出，E 軸線內部最高溫度為 52.0℃，出現在澆筑后 48h；表面最高溫度出現在澆筑后 64h，為 29℃；溫差最高峰值出現在澆筑之后 48h，為 24.4℃，符合小于 25℃的要求，整個過程屬于可控范圍。

混凝土測溫時配備專職測溫人員，按時按孔測溫，不得遺漏或弄虛作假。測溫記錄要填寫清楚、整潔。測溫工作應連續進行，升溫時每 2h 測一次，降溫時每隔 6h 測一次，做好記錄后對比分析是否正常并及時向負責人匯報。直至混凝土表面與環境溫差小于 20℃ 并達到穩定方可停止測溫。測溫時發現混凝土內部最高溫度與表面溫差達到 25℃ 或溫度異常，應及時通知技術部門和項目技術負責人采取措施控制。

圖5 錨碇內部測溫管布置及本次施工測溫區

圖6 E 軸線測溫點內部溫度—內外溫差曲線圖

4.4 混凝土的養護

工程施工采用循環冷卻水的方式降低混凝土的芯部溫度，一般情況下，循環冷卻水的流量應控制在 2.2～2.8m3/h 之間[6]，從冷卻管出來的水蓄養在大體積混凝土表面，出管水溫一般在 50℃ 左右，可以很好降低芯表溫差和表環溫差。當混凝土溫度穩定后，在混凝土表面處于潮濕狀態時，迅速采用麻布、草簾等材料將暴露面混凝土覆蓋或包裹，再用塑料布或帆布等將麻布、草簾等保濕材料包覆。包覆期間，包覆物應完好無損，彼此搭接完整，內表面應具有凝結水珠。有條件地段應盡量延長混凝土的包覆保濕養護時間，最短養護時間不小于 14d。

5 結語

雙擁大橋錨碇施工歷時一年，圖 7 所示為竣工后實際效果圖。大橋南北岸錨碇共用約 6萬方 C30P10 混凝土，對 600余組混凝土抗壓試塊、150 余組混凝土抗滲試塊進行試驗，合格率達 100%；經對現場各個控溫點的監控，混凝土的芯表溫差小于 25℃，表環溫差都未超過 20℃，完全達到設計要求。通過實體檢測，一次性通過驗收。由此可以得出以下結論：

（1）對配合比進行大膽的調整，采用“低水泥用量”的指導思想，通過使用 CTF 混凝土增效劑成功實現 C30P10 大體積混凝土單方水泥用量降低 15% 左右，并在重要工程的核心部位中運用而滿足設計要求，同時也一定程度上降低了生產成本。

圖7 雙擁大橋竣工后實際效果圖

（2）采用了礦物摻合料大摻量的方式，本試驗實現了40%（粉煤灰+礦粉）的替代率，很好的解決了大體積混凝土水化熱、坍落度損失和成本等一系列問題，大大提高了后期強度，改變了現有的設計理念。

（3）通過添加纖維和膨脹劑，可以大大提高混凝土的抗滲和抗裂性能，同時可以消除因水化熱而引起的應力裂縫。

（4）在整個施工過程中，測溫點內外溫差均在 25℃ 的設計范圍內，說明配合比設計和施工方案合理。

[1]GB 50204-2002. 混凝土結構工程施工質量驗收規范[S].

[2]JGJ 55-2011，普通混凝土配合比設計規程[S].

[3]JIS A 1147-2007. 混凝土凝結時間試驗方法[S].

[4]吳立業，高玉良.論大體積混凝土的施工[J].赤峰教育學院學報，2011(1): 71-72.

[5]王廣州，葉柏龍.大體積混凝土施工技術及其應用[J].科技咨詢導報，2007(22): 193-195.

[6]周凱華，趙菁.論橋梁大體積混凝土施工技術[J].民營科技，2011(4): 229.