懸浮顆粒的濃度對其在飽和多孔介質中 遷移和沉積特性的影響

陳星欣，白 冰，閆瑜龍，賈丁云

（北京交通大學 土木建筑工程學院，北京 100044）

1 引 言

懸浮顆粒由于其對污染物、放射性元素、細菌和病毒等[1－7]有強烈的吸附作用，所以在地下含水層中發揮著重要的作用。地下含水層中懸浮顆粒不僅可以促進污染物的擴散，也能對被污染的地下含水層進行修復[1]。室內和現場試驗表明[1，6]：懸浮顆粒的遷移速度往往大于水流速度，其運動范圍更加廣泛。因此，多孔介質中懸浮顆粒遷移和沉積特性的研究對地下污染物凈化、石油開采、核廢料處置、水土保持等方面有很重要的意義[1－6]。

多孔介質中懸浮顆粒的捕獲有3 種形式[1]：大小排除、多粒子連接以及表面沉積。捕獲形式取決于很多因素，比如：懸浮顆粒和孔隙喉道的大小、水力條件、懸浮顆粒濃度和孔隙結構等。如果懸浮顆粒濃度很大，其在多孔介質表層形成濾餅，從而嚴重影響多孔介質的滲透性。

目前，關于多孔介質中懸浮顆粒的研究主要有：Rege 等[8]的研究表明：懸浮顆粒和孔隙喉道的大小分布重疊越多，堵塞現象越嚴重。Herzig 等[9]通過膠體的有效粒徑和土顆粒級配的幾何關系來預測篩濾效應。Frey 等[10]通過試驗和數值模擬研究了多孔介質中非布朗運動顆粒的遷移和捕獲機制，懸浮顆粒明顯沉積在多孔介質顆粒的邊緣，沉積的形狀和沉積的方向取決于滲流速度和滲流場的各向異性。Xiao[11]通過理論模型和試驗研究了砂土和土工織物中細小顆粒的堵塞現象，認為堵塞的研究必須綜合考慮顆粒大小和數量的影響。Ahfir 等[12]通過兩種不同的介質研究了多孔介質內部結構對懸浮顆粒遷移和沉積的影響，認為內部結構控制懸浮顆粒和介質的碰撞以及顆粒的捕獲，同時圓柱的尺寸對分散性、大小排除效應以及沉積速率等產生影響。Bauer 等[13]運用隨機模型研究了顆粒的宏觀遷移特性，得出滲透率張量取決于顆粒大小以及注入點的位置，同時也發現由于大顆粒對孔隙的堵塞特性，并不能使液體均勻分布。Zamani 等[14]綜述了前人的研究成果認為：懸浮顆粒沉積會改變孔隙結構，孔隙度以及壓力梯度，進而降低多孔介質的滲透性以及抽水井的效率。綜上所述，關于多孔介質中懸浮顆粒遷移和沉積的研究很多，但關于懸浮顆粒的濃度對其在多孔介質中遷移和沉積特性的研究卻很少。

本試驗考慮懸浮顆粒的濃度對其在多孔介質中遷移和沉積特性的影響，進行4 種不同濃度的懸浮顆粒的土柱試驗系列，其中每一種濃度下進行了3種不同的滲流速度的試驗。最后，對不同情況的流出液中懸浮顆粒的濃度變化進行比較分析。

2 試驗方法

2.1 試驗材料

表1 球形硅微粉物理參數 Table 1 Parameters of Spherical silica

圖1 懸浮顆粒粒度曲線 Fig.1 Microgranulometric spectrum of the suspended particles

圖2 懸浮顆粒電子顯微鏡照片 Fig.2 SEM image of the suspended particles

2.2 試驗儀器

本試驗的多孔介質選用天然石英砂，參考以往的研究[12]，選取的石英砂的粒徑分布為：1.00～ 2.00 mm 約占26%，2.00～3.50 mm 約占74%，可見，本試驗所選用的石英砂級配不良，粒徑比較均勻。另外，以往的研究表明，中等粒徑（3～30 μm）的懸浮顆粒在該石英砂中不會產生嚴重的堵塞現 象[9，12]。石英砂中SiO2含量大于99.97%，為無色半透明顆粒狀，硬度為7，性脆無解理，貝殼狀斷口，密度為2.65 g/cm3。每次試驗前將石英砂在高純去離子水中沖洗至無懸浮雜質，然后在105 ℃條件下烘干24 h。懸浮顆粒選用一種人工合成的球形硅微粉，其雜質含量低，性能穩定，且不與大部分酸、堿起化學反應，具體參數見表1 所示。圖1 為懸浮顆粒的粒度曲線，該顆粒的粒度分布較廣，中位粒徑為9.63 μm。另外，圖2 給出了該懸浮顆粒的電鏡照片，該顆粒的球形率大于95%。

試驗設備如圖3 所示，該試驗圓柱為有機玻璃材料，其內徑為70 mm，高度為300 mm。蠕動泵用來控制供水箱里的高純去離子水流入試驗土柱的速度，流量計精確測量水流流量。在出水口處用濁度計測試流出液體中懸浮顆粒的濁度。每次試驗時通過注射器將30 mL 一定濃度的懸浮顆粒的混合物液體注入土柱。進水口處的孔徑均勻的篩網用來保證滲流能均勻地進入整個土柱斷面；出水口處的篩網孔徑小于石英砂的最小粒徑，除使水流均勻流出以外，還能確保石英砂不隨水流流失，從而避免滲流對土柱內部結構產生破壞。

2.3 試驗方法

本試驗進行4 種不同濃度的懸浮顆粒（SiO2）的土柱試驗系列，在每個系列中，進行3 種不同滲流速度的土柱試驗，每次試驗進行30 ml 一定濃度的懸浮物溶液的脈沖注射。從每次注射開始，每隔一定時間對土柱中流出的水樣進行濁度測試，其中：滲流速度v 為0.260、0.173、0.087 cm/s 時，對應的間隔時間為：3、5、8 s。最后通過懸浮液濁度和濃度的關系，對流出水樣中的顆粒濃度進行分析。以往的試驗中懸浮顆粒一般采用階躍輸入的形式注入多孔介質，階躍輸入是在一段時間內以一定的流速向多孔介質注入大量的含懸浮顆粒的液體，大量的懸浮顆粒往往造成孔隙的嚴重堵塞，從而使滲透性降低[12]。而脈沖注射每次注入的30 mL 溶液和多孔介質內的孔隙體積相比很小，可以忽略其對滲流的影響，滲流仍然為一維穩定流。其次，脈沖注入的時間很短，可以近似認為是瞬間的[12]。因此，每次試驗中注入的懸浮顆粒質量一定，注入時的滲流穩定，可以認為每次注入的懸浮顆粒濃度是一定的。本文中進行4 種不同的注入濃度（0.2、0.5、0.8、1.1 g/L）的懸浮顆粒的土柱試驗。

圖3 試驗裝置示意圖 Fig.3 Schematic representation of the experimental set-up

土柱試樣填裝采用濕裝法，分10 層搗實，每層約174 g。通過在3 種不同的水頭下進行的常水頭 試驗測定土柱的滲透系數 K≈ 2.12 × 10-2m/s 。通過在干燥的石英砂柱的底部緩慢地注入去離子水，待水注滿土柱時，記錄注入土柱中的水的體積，根據石英砂柱的體積計算試樣的孔隙率，本試驗中試樣的孔隙率約為44.8%。另外，濃度為0.2、0.5、0.8、1.1 g/L 的懸浮顆粒溶液的初始濁度分別為：27.1、102、210、308 NTU。

3 試驗結果分析

3.1 懸浮顆粒濃度和濁度的關系

水中懸浮顆粒濃度的測量一般采用過濾稱重法，即水樣通過一定孔徑的濾膜，截留在濾膜上的懸浮顆粒在105 ℃下烘干至恒重。這種方法操作過程繁雜，效率低下，并且不便于連續監測[15]。然而，懸浮顆粒的濁度卻可以通過濁度計很方便地測量出來。

濁度是一種光學效應，表現為光線透過水層時受到阻礙的程度，與懸浮顆粒的形狀、大小、結構和組成等因素有關。水的濁度越高，反射光和散射光就越強；反之，水的濁度越低，反射光和散射光就越弱[16]。對于大小和形狀一定的懸浮顆粒，可以通過測量濁度值表示濃度的變化特征[12，15－16]。本試驗采用性質穩定的球形硅微粉，濁度測試簡單易行。

圖4 懸浮顆粒濁度和濃度的關系曲線 Fig.4 Relationship between turbidity and concentration of suspended particles

在濃度為0.1 g/L 的硅微粉懸浮液中不斷地注入一定量的去離子水進行稀釋，得出懸浮顆粒濁度和濃度的關系，見圖4。分析可知，隨懸浮顆粒濁度增加，其濃度也相應的增加，并且曲線的斜率基本不變，這主要是由于懸浮顆粒濁度增加，顆粒的數量也相應地增加，其散射光的強度也大。另外，對懸浮顆粒濃度和濁度進行的回歸分析可知，兩者之間有很好的相關性，其R2=0.998 9。說明通過對懸浮顆粒濁度的測試反映其濃度的變化可行，由濁度轉換成濃度的誤差很小，可以忽略。轉換公式為

式中：X 為濁度（NTU）；Y 為濃度（g/L）。

3.2 3 種滲流速度下不同濃度的懸浮顆粒遷移特性

對4 種不同濃度的懸浮顆粒在3 種不同的滲流速度下進行試驗，4 種不同濃度的懸浮顆粒的穿透曲線見圖5。圖中橫坐標孔隙體積（PV）是指流過土柱的水量和含水介質中孔隙體積之比，以PV 代替時間t 可以很好地消除含水介質的孔隙體積大小及流速差異對試驗結果的影響?？v坐標為流出液中懸浮顆粒的相對濃度CR[12]：

式中：VP為多孔介質的孔隙體積；m 為注入的顆粒質量；Vinj為注入的液體體積；C 為流出液中懸浮顆粒的濃度；C0為初始濃度。

圖5 3 種滲流速度下不同濃度的懸浮顆粒的穿透曲線 Fig.5 Suspended particles breakthrough curves for particle concentrations of 0.2, 0.5, 0.8 and 1.1g/l in sand when the Darcy velocities of 0.260, 0.173 and 0.087cm/s

由圖5(a)～(d)可以看出，4 種不同的濃度下，隨著孔隙體積的增加，穿透曲線類似于正態曲線，在某一特定的孔隙體積處呈現一個明顯的濃度峰值，超過這一特定體積，濃度逐漸減小，最后趨向于0，這與脈沖注射的形式是相關的。滲流速度越小，其相對濃度出現的時間越早，在0～0.3 個孔隙體積這個范圍內，滲流速度v =0.087 cm/s 對應的相對濃度要大于v =0.173、0.260 cm/s 所對應的濃度?？紫扼w積較小時，滲流速度越小，懸浮顆粒和孔隙側壁碰撞的概率越小，懸浮顆粒流出的速度也相對較快。但是，在同一濃度下，隨著孔隙體積的繼續增大，滲流速度越大，其相對濃度也大，表現為在孔隙體積大于0.3 個孔隙體積時，v =0.260、0.173 cm/s 所對應的相對濃度均大于v =0.087 cm/s 的濃度。分析可知，滲流速度是影響懸浮顆粒遷移的重要因素，滲流速度越大，水動力越大，其沉積的顆粒越少，所以其相對濃度也越大，圖中3 種不同滲流速度所對應的濃度峰值，速度越大，其相對濃度峰值也大。

另外，對于同一種顆粒，滲流速度v =0.260、0.173 cm/s 時的相對濃度峰值很相近，但遠大于滲流速度為v =0.087 cm/s 時的相對濃度峰值，見圖5(a)、(b)。這說明在一定的懸浮顆粒濃度下，隨著滲流速度的增加，相對濃度的增加量逐漸減小。當滲流速度增加到一定程度時，滲流速度的增加不能明顯地影響相對濃度，表現為相對濃度趨于一個穩定的值。

3.3 4 種濃度的懸浮顆粒在不同速度下的遷移特性

圖6 為4 種懸浮顆粒濃度在3 種不同滲流速度下的穿透曲線。在同一滲流速度下，懸浮顆粒穿透曲線的相對濃度出現和結束時間是大致相等的，并且每一種濃度下的相對濃度峰值出現時間也很相近，滲流速度是控制懸浮顆粒穿透時間的主要因素。

在圖6(a)中可以看出，隨著懸浮顆粒濃度增大，其相對濃度也相應增大，見圖6(a)中濃度為0.2、0.5、0.8 g/L 時的曲線。但當濃度為1.1 g/L 時，其相對濃度反而小于其他3 種濃度條件下的相對濃度。這是因為濃度為1.1g/L 時，大量的懸浮顆粒進入造成了多孔介質孔隙的堵塞，滲透性降低，所以其流出液中的相對濃度反而較小。圖6(b)和圖6(a)的結果比較類似，懸浮顆粒濃度較小時，隨著顆粒濃度的增大，其流出液中相對濃度也隨之增大，如圖6(b)中濃度為0.2、0.5 g/L 時的穿透曲線。但濃度大于 0.5 g/L 時，流出液中的相對濃度隨濃度增大反而減小，圖6(b)中0.8 g/L 時的相對濃度要大于1.1 g/L時的相對濃度。然而，在圖6(c)中4 種濃度條件下的相對濃度都比較小，相對濃度的值在1.1 左右，此時滲流速度較小，任意濃度的懸浮顆粒在多孔介質中都會發生大量的沉積，表現為流出液中懸浮顆粒的相對濃度均較小?？梢缘贸?，在一定的滲流速度下，懸浮顆粒濃度存在一個臨界值，小于該臨界值，穿透曲線中的相對濃度隨懸浮顆粒濃度增大而增大；大于該臨界值時，相對濃度隨懸浮顆粒濃度增大而減小。

圖6 4 種不同濃度懸浮顆粒在不同滲流速度下的穿透曲線 Fig.6 When concentrations of suspended particles of 0.2, 0.5, 0.8, 1.1g/L, the corresponding breakthrough curves in sand at Darcy’s velocities of 0.260, 0.173, 0.087cm/s

從圖6(a)～(c)的分析可以看出，在滲流速度v = 0.260 cm/s 時，存在懸浮顆粒的臨界濃度為0.8 g/L。當滲流速度v =0.173 cm/s 時，懸浮顆粒的臨界濃度為 0.5g/L。然而，當滲流速度進一步減小到 0.087 cm/s 時，4 種濃度條件下的流出液中懸浮顆粒的相對濃度都很小，此時的臨界濃度小于0.2 g/L。在滲流速度較高時，水動力阻止懸浮顆粒發生沉淀，并且在較大的水動力作用下，先期沉淀的懸浮顆粒很容易隨水流發生再運動，所以此時流出液中懸浮顆粒臨界濃度也大。隨著滲流速度的降低，重力的作用逐漸占主導地位，表現為懸浮顆粒臨界濃度也隨之降低。

4 結 論

（1）以相對濃度和孔隙體積代替濃度和時間進行分析，可以很好地比較不同濃度的懸浮顆粒在不同的滲流速度下的遷移和沉積特性。

（2）對一定濃度的懸浮顆粒來說，滲流速度越大，水動力越大，其沉積的顆粒越少，所以穿透曲線中其相對濃度也越大。其次，較大的水動力容易使沉積的顆粒再移動，隨水流重新進行遷移。另外，隨著滲流速度的增加，相對濃度的增加量逐漸減小。當滲流速度增加到一定程度時，滲流速度的增加不能明顯地影響相對濃度，表現為相對濃度趨于一個穩定的值。

（3）在一定的滲流速度下，懸浮顆粒的濃度存在一個臨界值，小于該臨界值，穿透曲線中的相對濃度隨懸浮顆粒的濃度增大而增大；大于該臨界值時，相對濃度隨懸浮顆粒的濃度增大而減小。

（4）懸浮顆粒的臨界濃度是與滲流速度相關 的，在滲流速度較高時，水動力阻止懸浮顆粒發生沉淀，此時的懸浮顆粒的臨界濃度也相應較大。隨著滲流速度的降低，重力產生的沉淀逐漸增強，所以懸浮顆粒的臨界濃度也隨之降低。

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