灘淺海輸油管道懸空隱患不停輸治理

焦向民

（中國石油冀東油田公司，河北唐山 063200）

灘淺海輸油管道懸空隱患不停輸治理

焦向民

（中國石油冀東油田公司，河北唐山 063200）

文章結合工程實際，在運用ABAQUS軟件對海底管道進行應力和渦流激振懸跨分析的基礎上，提出了海底管道懸空隱患不停輸治理方案 （懸跨段管道路由修正設計→懸空段碎石回填→水力噴射挖溝→管道檢測→應力復核），并在工程中實施，治理施工完成后的管道應力復核計算結果表明，外管應力最大為100.4 MPa，內管最大彎曲應力為72.3 MPa，混輸管道外管修正后的應力滿足了規范要求。

海底管道；懸空治理；不停輸；應力分析；渦流激振懸跨分析

0 引言

冀東南堡油田位于渤海灣北岸，唐山曹妃甸工業區附近，位于近岸淺水區。NP1-3D/NP1-1D海管海纜工程位于河北省唐?？h南堡鄉西偏南4 km的0～5 m淺水海域。海底輸油管道全長6.7 km，混輸管道采用雙層管結構，材質均為API 5L X65 PSL2，外管徑為559 mm，內管徑為406 mm，壁厚15.9 mm，環形空間為50 mm厚聚氨酯泡沫保溫層，混輸管道外管采用3LPE防腐，設計壽命20年。該管道于2009年7月建成投產，油氣混輸，液量950 t/d，氣89.1萬m3/d，外輸壓力0.76 MPa，溫度43℃。

2010年7月對該段管道進行了路由調查，發現中南部由于人工吸砂，形成大面積的凹坑區。吸砂區水深變化幅度大，局部形成陡坎。吸砂區內水深最高達10 m。在測區范圍內，最大吸砂區面積約為57 700 m2，吸砂區總面積約為63 800 m2。管道局部懸空高度達5.15 m，懸空區段的輸油管道總長約為370 m，為間斷性不連續懸空，共有7段，其中最長懸空長度為67 m。形成管道懸空的主要原因是采砂船的非法取砂，給管道運營帶來極大風險。

1 懸跨管道在位應力分析

1.1 條件假設

根據海管海纜檢測報告，對海底管道采用通用有限元程序ABAQUS進行了受力分析。分析時按如下條件考慮：

（1）由于吸砂引起的不平海床采用剛性邊界模擬。

（2）海底管道采用梁單元模擬，并在懸跨的遠端施加約束。

（3）海底管道最初的零應力狀態按平直狀態考慮。在管道水下自重+管內液體重量狀態下，進行管道與海床的邊界非線性接觸分析。

分析所得的管道變位與檢測報告檢測的管道變形吻合較好，證明了分析的正確性?；燧敼艿赖姆治瞿Ｐ图胺治鼋Y果見圖1，懸跨管道的在位應力分析結果見表1。

圖1 混輸管道分析模型及分析結果示意

1.2 等效應力校核

根據DNV 1981 Rules for Submarine PipelineSystem規范 （以下簡稱DNV 1981規范），管道的等效應力應滿足以下校核公式，管道功能荷載組合等效應力校核結果見表2。

表1 懸跨管道在位應力分析結果

式中σe——等效應力；

σy——環向應力；

σL——軸向應力；

η——安全系數，取0.72；

σF——屈服強度。

表2 管道功能荷載組合等效應力校核結果

由以上分析可知，海底管道功能荷載組合等效應力已超出了規范規定的許用應力，但還未超出屈服強度。

2 渦流激振懸跨分析

2.1 分析方法

當海水以穩態形式 （在波浪、海流的作用下）流經懸跨管道時，管道可能發生振動 （渦流激振），管道激振通常分為兩種形式：沿流速方向的振動（順流激振，In-line）；垂直流速方向的振動 （與流正交激振，Cross-flow）。

激振判斷：

（1）管道的順流激振可按下述進行判斷：

當1.0＜Vr＜3.5， Ks＜1.8， 發生順流激振。

當 1.0＜Vr＜2.2， Ks＜1.8， 激振是對稱的， 衰減速率Vr可由DNV1981附錄A附圖A.3查得。

（2） 管道與流正交的激振按下述判斷：

當Ks＜16時，發生與流正交的激振，衰減速率Vr由DNV 1981附錄A附圖A.5查得。

其中控制管道響應穩定參數Ks由以下公式定義：

式中Ks——穩定參數；

me——單位長度管道有效質量；

δ——管道側向撓度變形；

ρw——海水密度；

Dtot——管道外徑。

管道由于受渦流激振影響，允許的最大懸跨長度Lcr可由下式得出：

式中Lcr——渦流激振允許懸跨長度；

Vr——衰減速率；

U——水質點速度；

B——管道固有頻率；

C——邊界條件因子，取15.42；

E——管材彈性模量；

I——管材截面抗彎剛度。

2.2 計算結果

根據DNV 1981規范及以上分析方法計算混輸管道操作期的渦流激振懸跨長度，計算結果為Lcr=20 m。

管道懸跨在控制渦激懸跨長度Lcr以內，不會引起渦激振動。如果懸跨長度超過Lcr則可能引起渦激振動，從而導致管道的疲勞損傷。對于渦激引起的疲勞分析可參照 DNV-RP-F 105-2007 Free Spanning Pipelines進行分析。

3 治理方案

根據海底管道路由調查數據，對懸空段海底管道應力狀態進行了分析，混輸管道在管道自重及浮力作用下，外管的懸跨肩部最大應力330 MPa，懸跨中部最大應力280 MPa，相應內管受力懸跨肩部最大應力240MPa，懸跨中部最大應力204MPa。分析表明，海底管道由于懸空產生的應力處于較高的應力狀態，海底管道在操作期的功能荷載等效應力已經超出了規范的許用應力范圍，但未超過管道的屈服強度；管道的懸跨長度已經超出了管道的控制渦激振動長度，波浪和海流引起的渦激振動會引起管道疲勞損傷。應抓緊治理，降低管道現有的應力狀態，以防出現安全環保事故。

以管道現狀為初始狀態，采用ABAQUS軟件模擬削平支點開挖過程中管道的應力變化。通過管道現狀受力分析和管道施工中的受力分析，按照規范要求確定了以下安全可行的施工方案和施工步驟：

懸跨段管道路由修正設計→懸空段碎石回填→水力噴射挖溝→管道檢測→復核應力。

3.1 懸跨段管道路由修正設計

在工程實施前根據實測的海底管道路由、海床和海底管道縱曲線形狀進行詳細的路由縱剖面設計，目的是減少管道現存狀態下的管道應力，見圖 2。

圖2 混輸海底管道路由修正縱剖面示意 （縱1∶1000，橫1∶50）

混輸管道路由修正縱剖面曲率半徑R=3000m，并與兩端平滑過渡?？v剖面曲線引起的外管應力為19.5 MPa。

3.2 懸空段碎石回填

（1）在碎石回填前要做好管道定位工作，先由潛水員在懸空管段綁定位浮漂，回填時用GPS系統定位，將碎石拋擲在管道的兩側，避免直接砸到管道上。

（2）路由修正后管道位置以上回填的碎石粒徑不應太大，以保證水力噴射挖溝機能順利挖溝。

（3）回填高程應為路由修正前管底高程，見圖3。

圖3 管道懸空段碎石回填標準斷面

3.3 水力噴射挖溝

（1）針對回填后的管道，應根據計算分析確定管道合理的挖溝方案。原則上先采用水力噴射挖溝機對管道中間高支點和懸跨兩側過渡區域按設計挖溝順序和挖溝深度進行削挖，使管道曲線進一步光順，為了不使挖溝時管道產生的應力過大，挖溝的深度不宜大于0.5 m。按挖溝順序完成懸空段削平支點處理后，可按由一側至另一端側的正常順序進行挖溝下放作業。為控制挖溝應力，每次挖溝的深度不宜大于0.5 m，根據施工情況可調整每次挖溝的深度，但最大不應大于1 m。

（2）挖溝機的技術性能必須保證整個施工過程期間不損傷海底管道，使用的傳感器系統應包括：前后方的可視聲納、GPS衛星定位系統，與管道相關的數據采集為挖溝機自動控制提供了可靠保證。挖溝機上的儀器應不間斷地監視和記錄挖溝機的控制情況，以便使挖溝過程中管道的應力始終在允許的水平之下。在任何時候，若儀器顯示管道可能出現損壞，應該停止挖溝操作，并派潛水員或用遠程控制潛水器進行調查。

（3）挖溝時施工船必須精準定位于管道路由上，施工路由與管道路由一致，最大偏移不超過1 000 mm，夾角不大于5°。

（4）挖溝時須嚴格按照預先制訂好的挖溝順序，不得隨意改動。

（5）由于施工管道在治理期間未停輸，故施工時將施工速度控制在0.5 m/min以內，以保證管道安全。

3.4 應力復核

管道路由修正完成以后，需要對管道路由重新調查，結果見圖4（局部）。

圖4 管道路由的重新調查結果 （局部）

根據調查結果進行應力復核見表3，并得出結論如下：

（1）根據有限元計算結果可以看出，外管應力最大為100.4MPa，內管最大彎曲應力為72.3 MPa。

表3 懸跨混輸管道處理后應力分析結果

（2）混輸管道外管修正后的應力已經滿足規范要求。

4 結束語

在此管段的功能荷載組合等效應力計算結果超出規定范圍的條件下，通過詳細的復核、合理的治理措施以及完善的組織監控，一次成功地完成了冀東南堡油田灘淺海輸油管道懸空隱患的治理施工，這在國內尚屬首次，為海上油田生產清除了安全隱患，為國內類似工程施工提供了范例。

[1]JTJ213-1998，港口工程水文規范[S].

[2]朱繼偉，邱長林，閆澍旺.液化土中海底管線的運動與受力分析[J].石油工程建設，2000，26（1）：11-14.

Suspension Problem Treatment of Submarine Oil Pipelines in Beach and Shallow Water under Nonstop Transportation Condition

JIAO Xiang-min（PetroChina Jidong Oilfield Co.， Tangshan 063200， China）

Based on the application of the software ABAQUS to analyze the stress and vertex-incited vibration of a suspension submarine pipeline section，the treatment scheme for the suspension section under nonstop transportation condition is brought forward.The treatment procedure is as follows:pipeline route readjustment design， rubble refilling at the section， trenching with hydraulic jetting， pipeline inspection and stress checkup.The treatment scheme is put into engineering practice，the maximum external pipe stress at the treated pipeline suspension section is 100.4 MPa， and the maximum internal pipe bending stress is 72.3 MPa，both satisfy related standard requirements.

submarine pipeline;pipeline suspension treatment;nonstop transportation;stress analysis;analysis on vertex-excited vibration of suspension section

10.3969/j.issn.1001-2206.2012.03.003

焦向民 （1962-），男，天津人，高級工程師，1983年畢業于華東石油學院，現從事油田基本建設管理工作。

2011-06-06