波形鋼腹板連續(xù)剛構(gòu)橋靜力特性分析

安里鵬，汪 宏，安永日

（1.重慶交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，重慶 400074;2.招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司，重慶 400067）

波形鋼腹板連續(xù)剛構(gòu)橋靜力特性分析

安里鵬1，汪 宏2，安永日2

（1.重慶交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，重慶 400074;2.招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司，重慶 400067）

以主跨為160 m的波形鋼腹板和預(yù)應(yīng)力混凝土橋?yàn)檠芯繉?duì)象，通過數(shù)據(jù)模擬分析，比較了2種結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力效應(yīng)、溫度梯度、溫度變化、成橋狀態(tài)下的應(yīng)力分布和徐變收縮等影響。計(jì)算結(jié)果表明:與預(yù)應(yīng)力混凝土橋相比，波形鋼腹板橋的預(yù)應(yīng)力效率高，但徐變收縮導(dǎo)致的預(yù)應(yīng)力損失大，受溫度影響略小。

波形鋼腹板;連續(xù)剛構(gòu)橋;預(yù)應(yīng)力效應(yīng);靜力特性

波形鋼腹板箱梁是用波形鋼板代替混凝土腹板，與PC箱梁橋相比有以下優(yōu)點(diǎn)［1］:箱梁自重減輕10%～25%;波形鋼腹板的折縐效應(yīng)提高了預(yù)應(yīng)力的效率;體外索可調(diào)換;波形鋼腹板抗剪強(qiáng)度高;有效解決傳統(tǒng)PC箱梁橋腹板的開裂問題;造型美觀、施工方便，提高了施工速度等。我國(guó)在2005年1月建成國(guó)內(nèi)首座波形鋼腹板PC組合箱梁橋——淮安長(zhǎng)征橋，截止2010年底，我國(guó)已建成13座，包括在建橋梁有22座。

各國(guó)學(xué)者對(duì)波形鋼腹板PC箱梁橋已進(jìn)行了一系列的研究。國(guó)外對(duì)該類型橋梁的研究主要有:R.Luo，等［2］對(duì)波形鋼腹板的屈曲進(jìn)行了系統(tǒng)研究;EL-Metwally，等對(duì)波形鋼腹板梁的抗彎性能進(jìn)行了研究;Y.L.Mo，等［3］對(duì)波形鋼腹板梁的抗扭進(jìn)行研究;C.L.Chan，等［4］對(duì)波形鋼腹板梁的極限承載能力進(jìn)行了研究。

在國(guó)內(nèi)，王福敏，等［5］探討了波形鋼腹板承載能力及發(fā)生失穩(wěn)的規(guī)律;吳文清［6］提出了單箱單室波形鋼腹板組合箱梁有效寬度計(jì)算公式;李宏江［7］分析了這種結(jié)構(gòu)在偏心荷載作用下的扭轉(zhuǎn)性能及其計(jì)算方法，并提出此類梁的撓度計(jì)算方法;徐岳，等［8］對(duì)波形鋼腹板組合箱梁極限承載力進(jìn)行了分析。王芳［9］推導(dǎo)了波形鋼腹板組合箱梁的長(zhǎng)期預(yù)應(yīng)力筋損失和徐變變形計(jì)算公式。

目前，上述國(guó)內(nèi)對(duì)波形鋼腹板PC箱梁橋的研究多集中于主跨小于40 m的中小跨徑，對(duì)特大跨徑波形鋼腹板PC箱梁橋的研究相對(duì)較少。隨著國(guó)內(nèi)波形鋼腹板橋設(shè)計(jì)、施工技術(shù)的不斷成熟，波形鋼腹板橋梁逐步在向大跨徑方向發(fā)展，但其受力性能尚存在不明的地方。

因此，筆者以主跨為160 m的波形鋼腹板和預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象，通過數(shù)據(jù)模擬，分析其受力特性。

1 有限元模型的建立

1.1 橋梁概況

建模橋梁跨徑為90 m+160 m+90 m的波形鋼腹板PC組合箱梁連續(xù)剛構(gòu)橋和PC連續(xù)剛構(gòu)橋，主墩均為雙肢薄壁墩。波形鋼腹板橋的墩高為60 m，PC橋的墩高為59.5 m。橋梁結(jié)構(gòu)主要尺寸見圖1。

波形鋼腹板橋橋墩根部梁高9.5 m，跨中及邊墩處梁高4.5 m，梁截面頂板寬12 m，底板寬6.5 m，底板厚0.3～1.1 m，腹板厚12～24 mm。PC 橋橋墩根部梁高10 m，跨中及邊墩處梁高3.25 m，梁截面頂板寬12 m，底板寬 6.6 m，底板厚0.4～1.4 m，腹板的厚度為0.4～1.0 m。2結(jié)構(gòu)梁高及底板厚均按2次拋物線變化，橋梁橫截面主要尺寸及鋼腹板波形見圖2。

圖1 橋梁結(jié)構(gòu)主要尺寸（單位:cm）Fig.1 The main dimensions of bridge structure

圖2 截面主要尺寸（單位:cm）Fig.2 The main dimensions of cross-section

1.2 建模

利用MIDAS軟件共建立3個(gè)模型，模型1為波形鋼腹板PC組合箱梁連續(xù)剛構(gòu)橋模型（圖3），模型2為模型1中的波形鋼腹板用RC代替，頂?shù)装迮c預(yù)應(yīng)力布置與模型1相同。因模型2受力不能滿足設(shè)計(jì)要求，模型3為滿足受力要求的PC連續(xù)剛構(gòu)橋模型。

3模型均采用梁?jiǎn)卧２ㄐ武摳拱褰Y(jié)構(gòu)梁?jiǎn)卧捎貌ㄐ武摳拱逍问浇孛婊蜃兘孛娼ⅰ６盏准s束全部位移和轉(zhuǎn)角，約束梁兩端y、z方向位移和Rx、Rz方向轉(zhuǎn)角。順橋向?yàn)閤軸，橫橋向?yàn)閥軸，豎向?yàn)?z軸。梁采用 C60混凝土，波形鋼板采用Q345C，預(yù)應(yīng)力束 fpk=1 860 MPa。

圖3 波形鋼腹板連續(xù)剛構(gòu)橋模型Fig.3 The model of continuous rigid frame bridge with corrugated steel webs

模型1和模型3梁部和全橋自重如表1，模型1梁部和全橋自重分別為模型3的81%、84%。模型1和模型3的跨中及橋墩根部梁截面模量如表2，模型1截面面積為模型3的0.51～0.76倍，模型1截面Iyy在跨中處為模型3的1.95倍，橋墩根部處為0.64 倍;模型1 截面 Izz為模型3 的0.46 ～0.72倍。

表1 梁部及整體結(jié)構(gòu)自重Tab.1 Self-weight of bridge structure /kN

2 計(jì)算結(jié)果及分析

2.1 預(yù)應(yīng)力效應(yīng)比較

預(yù)應(yīng)力索張拉力對(duì)梁產(chǎn)生的應(yīng)力分布如表3。在頂板，模型1應(yīng)力為模型2的1.20～1.46倍，均受壓。在底板，2模型在中跨和邊跨跨中均受壓，模型1應(yīng)力分別為模型2的1.24和1.29倍。在負(fù)彎矩區(qū)的頂板和正彎矩區(qū)的底板對(duì)波形鋼腹板有利。其主要原因?yàn)椴ㄐ武摳拱宓恼劭U效應(yīng)，提高了預(yù)應(yīng)力效應(yīng)。

比較模型1和模型3，考察頂板應(yīng)力分布，模型1為模型3的0.94～1.47倍，均受壓。在底板，2模型在中跨和邊跨跨中均受壓，模型1應(yīng)力為模型3的1.15和1.86倍，其主要原因仍為波形鋼腹板的折縐效應(yīng)。模型3梁截面應(yīng)力值基本大于模型2，主要原因?yàn)槟Ｐ?的預(yù)應(yīng)力鋼束布置與實(shí)際情況接近，數(shù)量較模型2多。

表2 截面主要特征值比較Tab.2 Comparison of main eigenvalue of cross-section

表3 初始張拉力引起的截面頂?shù)装逭龖?yīng)力比較Tab.3 Comparison of the direct stress on the top and bottom of the cross-section /MPa

2.2 收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失比較

收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失如表4。預(yù)應(yīng)力鋼束分別取了頂、底板截面中最長(zhǎng)、最短及中等長(zhǎng)度鋼束。

比較模型1和模型2，模型1的預(yù)應(yīng)力損失是模型2的1.15～1.71倍。比較模型1和模型3，模型1的預(yù)應(yīng)力損失是模型3的0.95～2.01倍。波形鋼腹板結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失比PC結(jié)構(gòu)大的主要原因?yàn)椋ㄐ武摳拱褰Y(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力初始張拉力對(duì)混凝土產(chǎn)生的應(yīng)力比PC結(jié)構(gòu)大，引起結(jié)構(gòu)的收縮徐變較PC結(jié)構(gòu)大。

表4 收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失比較Tab.4 Comparison of prestress loss caused by shrinkage and creep /MPa

2.3 成橋狀態(tài)時(shí)截面應(yīng)力比較

結(jié)構(gòu)實(shí)際工作狀態(tài)即成橋狀態(tài)梁正應(yīng)力分布如表5。比較模型1和模型2，模型1壓應(yīng)力為模型2的1.04～2.43倍，比較模型1和模型3，模型1壓應(yīng)力是模型3的0.93～7.65倍，在負(fù)彎矩區(qū)的頂板和正彎矩區(qū)的底板對(duì)波形鋼腹板結(jié)構(gòu)有利。其主要原因?yàn)椴ㄐ武摳拱褰Y(jié)構(gòu)的截面面積較PC結(jié)構(gòu)小和波形鋼腹板的折縐效應(yīng)影響。

表5 成橋狀態(tài)截面頂、底板正應(yīng)力比較Tab.5 Comparison of direct stress on the top and bottom of the cross－section under the finished bridge state /MPa

2.4 溫度梯度和溫度變化時(shí)應(yīng)力比較

溫度梯度及溫度變化效應(yīng)對(duì)截面頂部產(chǎn)生的應(yīng)力分布如表6。在溫度梯度工況下，模型1為模型3的89% ～95%，對(duì)波形鋼腹板結(jié)構(gòu)有利，正溫差產(chǎn)生壓應(yīng)力，最大值為4.8 MPa，負(fù)溫差產(chǎn)生拉應(yīng)力，最大值為2.4 MPa。主要原因?yàn)檎郎夭钜鹆旱纳蠐限D(zhuǎn)角效應(yīng)，導(dǎo)致上緣受壓，反溫差效應(yīng)正好與之相反。

溫度變化對(duì)模型1和模型3上緣影響很小，產(chǎn)生的最大壓應(yīng)力為 0.1 MPa，最大拉應(yīng)力為0.3 MPa，且模型1上緣應(yīng)力與模型3基本相等。

表6 截面頂板在溫度梯度和溫度變化工況下應(yīng)力比較Tab.6 Comparison of stress on the top of the cross-section under the temperature gradient and temperature changing/MPa

2.5 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算

對(duì)模型1和模型3進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)下驗(yàn)算，結(jié)果如表7，模型1和模型3均滿足設(shè)計(jì)要求。

表7 模型驗(yàn)算Tab.7 Model checking /MPa

3 結(jié)論

根據(jù)對(duì)波形鋼腹板結(jié)構(gòu)和PC結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力效應(yīng)、溫度梯度、溫度變化、成橋狀態(tài)下的應(yīng)力分布和徐變收縮等影響的比較分析，得到以下結(jié)論:

1）在預(yù)應(yīng)力鋼束布置及頂?shù)装褰孛嫦嗤臈l件下，波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力效應(yīng)可比 PC結(jié)構(gòu)大20%～46%，充分發(fā)揮了波形鋼腹板的折縐效應(yīng)。

2）收縮徐變引起的波形鋼腹板結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失為PC結(jié)構(gòu)的0.95～2.01倍，基本對(duì)波形鋼腹板結(jié)構(gòu)不利。對(duì)此，可適當(dāng)增加波形鋼腹板結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力鋼束來減少預(yù)應(yīng)力損失對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。

3）在成橋狀態(tài)，波形鋼腹板的壓應(yīng)力為PC結(jié)構(gòu)的0.93～7.65倍，在負(fù)彎矩區(qū)的頂板和正彎矩區(qū)的底板對(duì)波形鋼腹板結(jié)構(gòu)有利。

4）溫度梯度工況下，波形鋼腹板結(jié)構(gòu)應(yīng)力為PC結(jié)構(gòu)的89% ～95%，對(duì)波形鋼腹板有利。

5）溫度變化對(duì)兩結(jié)構(gòu)的影響微小。

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Static Analysis of Characteristic of Continuous Rigid Bridge with Corrugated Steel Webs

AN Li-peng1，WANG Hong2，AN Yong-ri2
（1.School of Civil Engineering ＆ Architecture，Chongqing Jiaotong University，Chongqing 400074，China;
2.China Merchants Chongqing Communications Research ＆ Design Institute Co.，Ltd.，Chongqing 400067，China）

The corrugated steel web structures with a span of 160 meters and prestressed concrete bridge were studied.By analyzing the simulation data，the prestressing effect，temperature gradient，temperature changing，stress distribution under the finished bridge status and shrinkage and creep of the structure between the two different structures were compare.According to the results，the corrugated steel webs bridge had higher efficiency of prestressing than prestressed concrete bridge;on the other hand，corrugated steel webs bridge’s prestress suffered more;the temperature exerted little influence on it.

corrugated steel webs;continuous rigid frame bridge;prestressing effect;static characteristic

U441.5

A

1674-0696（2011）05-0903-04

10.3969/j.issn.1674-0696.2011.05.004

2011-06-07;

2011-06-21

安里鵬（1987-），男，河南洛陽人，研究生，主要從事大跨徑橋梁設(shè)計(jì)理論方面的研究。E-mail:zzdxanlipeng@163.com。