三塔懸索橋靜力撓度可靠度分析

劉曉鑾

（同濟大學 橋梁工程系，上海 200092）

三塔懸索橋靜力撓度可靠度分析

劉曉鑾

（同濟大學 橋梁工程系，上海 200092）

采用響應面法對三塔懸索橋主梁最大撓度進行靜力可靠度分析，考察三塔懸索橋主梁最大撓度對結構材料、幾何尺寸及外荷載等不確定因素的變異而發生變化的規律。結果表明:三塔懸索橋主梁最大撓度可靠指標是由單主跨施加活荷載控制的，主纜彈性模量、汽車活荷載、主纜截面面積及中塔彈性模量等對主梁最大撓度的影響最為顯著。

懸索橋;撓度;靜力可靠度;失效概率;響應面法

傳統大跨徑懸索橋基本都采用兩塔單跨或三跨結構形式，其最大主跨跨徑已經接近2 000 m（明石海峽大橋）。三塔懸索橋是在兩塔懸索橋主跨的中部增設一座主塔，以減輕主纜和兩端錨碇受力的全新結構形式，中主塔在縱向只是一個通過鞍座支承主纜。與兩塔懸索橋相比，雖然都以懸索為主要承重結構，但因為多了一個中塔和一個主跨，三塔懸索橋結構受力特征顯然不同。由于中塔在縱向只是通過一個鞍座支承主纜，其受到的主纜縱向約束較邊塔弱得多，并因此導致結構的整體剛度下降［1］。

國內外已有較多學者對兩塔懸索橋做過靜力可靠度分析［2-5］，但目前對三塔懸索橋的研究還僅限于確定性結構分析。筆者以泰州長江公路大橋為工程背景，應用ANSYS建立了三塔懸索橋的有限元模型，應用響應面法實現了對三塔懸索橋的靜力撓度可靠度分析，并進行了靜力撓度可靠指標的敏感性因素分析，找到了影響三塔懸索橋靜力撓度可靠度的主要隨機因素。

1 響應面法

大型橋梁結構由于具有很強的非線性特征，不容易獲得其極限狀態方程的具體表達式，因而無法直接采用一次二階矩法（FORM）計算其可靠指標。為了解決這個問題，采用響應面法。響應面法的核心就是采用簡單的多項式來表示隱式極限狀態方程。筆者采用不含交叉項的二次多項式［6］:

2 應用實例

2.1 實例簡介

泰州長江大橋主橋為三塔懸索橋，跨徑布置為（390 m+2×1 080 m+390 m），是國內也是世界上首次建造的千米級跨徑的三塔懸索橋，其總體布置如圖1。2個主跨矢跨比相同，均為1/9，矢高為120 m。主梁采用扁平鋼箱梁，中心線處梁高為3.5 m，全寬39.1 m。邊塔為混凝土橋塔，塔頂標高180.0 m;中塔為鋼塔，塔頂標高200.0 m，順橋向為人字形，分叉點在主梁以下。

圖1 泰州長江大橋總體布置圖（單位:m）Fig.1 General view of the Taizhou Bridge

2.2 有限元模型

采用ANSYS軟件建立三塔懸索橋的空間有限元模型，如圖2。主纜、吊桿采用單向受拉桿單元LINK 10模擬，考慮主纜和吊桿初始應力剛度的影響;主梁、橋塔、橫梁用空間梁單元BEAM 4模擬;主梁橫隔板和橋面系用集中質量塊單元MASS 21模擬。主梁單元和吊桿單元通過剛臂連接。

圖2 三塔懸索橋有限元模型Fig.2 FEM model of three-tower suspension bridge

2.3 靜力撓度可靠指標計算

參考以往學者對兩塔懸索橋的靜力撓度可靠度分析成果［3，5］，本文假定三塔懸索橋的結構隨機變量為主纜、吊桿、主梁、邊塔和中塔的彈性模量Ei、截面面積Ai和材料容重ri，主梁、邊塔和中塔的截面慣性矩Ii，及汽車活荷載q，其統計特征如表1。對三塔懸索橋來說，一個主跨施加基本活荷載，另一個主跨不加載，是中塔及其上主鞍座設計的控制工況，也是三塔懸索橋設計的最主要控制工況［7］。因此，筆者在對三塔懸索橋進行靜力撓度可靠度分析時，考慮2種活荷載加載方式:加載方式①，恒載+活荷載（單主跨加載）;加載方式②，恒載+活荷載（雙主跨加載）。活荷載以均布荷載的形式施加到主梁單元上［8］。

表1 泰州大橋隨機輸入變量的統計特征Tab.1 Statistics of the random variables for Taizhou Bridge

在對三塔懸索橋進行靜力撓度可靠度分析時，關鍵是確定主梁的容許撓跨比。兩塔懸索橋設計的容許撓跨比通常采用L/400，L為主跨跨徑。韓大章和華新在對泰州大橋的關鍵技術問題進行分析時指出，規范制定撓跨比的限值，實質上是為了限定豎向荷載作用下的最大縱坡和梁端豎向轉角以保證行車的平順性，他們根據泰州長江大橋的具體情況，在保障行車平順的條件下，采用最大容許撓跨比 L/250［1］。由此計算出三塔懸索橋主梁在活荷載作用下的最大豎向撓度［u］=L/250=4.32 m，建立極限狀態方程:

式中:ymid（x）為主梁最大撓度。

采用響應面方程模擬式（2），求解得到加載方式①的靜力撓度可靠指標為0.786 2，失效概率為0.215 9;加載方式②的靜力撓度可靠指標為2.812 8，失效概率為 2.455 6 ×10-3。由此可見，三塔懸索橋在單主跨加載時的靜力撓度可靠指標明顯低于雙主跨加載時的可靠指標，因此三塔懸索橋的靜力撓度可靠度是由單主跨施加活荷載控制的。李揚海，等［9］認為正常使用極限狀態的目標可靠指標βT宜限在0.675～1.645之間，由此可見，泰州長江大橋靜力撓度滿足此目標可靠指標要求。

2.4 可靠指標敏感因素分析

可靠指標對隨機變量平均值和標準差的敏感度，其具體計算公式為［10］:

式中:β是可靠指標;αi是第i個隨機變量的方向余弦;μi和σi分別是第i個隨機變量的平均值和標準差。

敏感度計算結果如圖3。

圖3 可靠指標對隨機變量平均值和標準差的敏感度Fig.3 Sensitivity of reliability index with respect to mean value and standard deviation of random variables

從圖3可以看出，三塔懸索橋主梁最大撓度可靠指標β對主纜彈性模量E1的平均值最為敏感，其它依次為汽車活荷載q、主纜截面面積A1、中塔彈性模量E5、主梁材料密度r3、主梁截面面積A3和中塔截面慣性矩I4，對其它隨機變量平均值敏感程度較低;可靠指標β對主纜彈性模量E1的標準差最為敏感，對汽車活荷載q和主纜截面面積A1的標準差次之，對其它隨機變量標準差的敏感程度較低。

對比三塔懸索橋和兩塔懸索橋的靜力撓度可靠指標敏感性分析［3，5］，發現，兩者對主纜彈性模量和截面面積、主梁材料密度和截面面積以及汽車活荷載的敏感程度都比較高，但三塔懸索橋對主纜材料密度的敏感程度要低于兩塔懸索橋;另外，三塔懸索橋對中塔彈性模量和截面慣性矩的敏感程度較高，而兩塔懸索橋對橋塔彈性模量和材料密度的敏感程度很低。

在確定響應面方程的待定參數后，可依據式（2）計算主梁最大撓度，繪出結果如圖4。

圖4 隨機變量對主梁最大撓度的影響Fig.4 Influence of random variable on the maximum deflection of stiffened girder

圖4中橫坐標是在工程應用的±3σ范圍內變化［3］。從圖4可以看出，三塔懸索橋的主梁最大撓度與主纜彈性模量E1和截面面積A1、中塔彈性模量E1和截面慣性矩I4的變化成反比，與活荷載集度q、主梁材料密度r3和截面面積A3的變化成正比。圖中曲線斜率大致反映了各隨機變量對主梁最大撓度的影響程度。對比各圖可以看出，主纜彈性模量E1和截面面積A1、汽車活荷載q對主梁最大撓度的影響最為顯著，與圖3得出的結論一致。

3 結論

1）三塔懸索橋在單主跨加載時的靜力撓度可靠指標明顯低于雙主跨加載時的靜力撓度可靠指標。因此，三塔懸索橋的靜力撓度可靠指標是由單主跨施加活荷載控制的。

2）三塔懸索橋的靜力撓度可靠指標對主纜彈性模量的平均值和標準差最為敏感，這與兩塔懸索橋相同，但三塔懸索橋對中塔彈性模量和截面慣性矩的敏感程度較高，而兩塔懸索橋對橋塔彈性模量和材料密度的敏感程度很低。

3）采用不含交叉項的二次多項式的響應面法求解三塔懸索橋的可靠指標滿足工程精度要求，可以用于三塔懸索橋的非線性隨機靜力分析。

（References）:

［1］ 韓大章，華新.泰州長江大橋的關鍵技術問題［J］.公路，2008（6）:54-58.HAN Da-zhang，HUA Xin.The key technology issues of Taizhou Changjiang Bridge［J］.Highway，2008（6）:54-58.

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［5］ 李生勇，張哲.自錨式懸索橋主梁撓度非線性隨機靜力分析［J］.武漢理工大學學報，2010，34（2）:266-269.

LI Sheng-yong，ZHANG Zhe.Nonlinear stochastic static analysis for the deflection of main span girder of a self-anchored suspension bridge［J］.Journal of Wuhan University of Technology，2010，34（2）:266-269.

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WANG Zhong-bin，WAN Tian-bao.Structural characteristics of three-tower and two-span suspension bridge of Taizhou Changjiang Highway Bridge［J］.Bridge Construction，2008（2）:38-40.

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CHENG Jin，XIAO Ru-cheng． Static reliability analysis of cablestayed bridges［J］． Journal of Tongji University: Natural Science，2004，32( 12) : 1593 - 1598．

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［10］Hohenbichler M，Rackwitz R． Sensitivity and importance measures in structural reliability［J］． Civil Engineering Systems，1986( 3) :203 - 210．

Static Deflection Reliability Analysis of Three-Tower Suspension Bridge

LIU Xiao-luan
（Department of Bridge Engineering，Tongji University，Shanghai 200092，China）

Static reliability analysis was carried out for the maximum deflection of main girder of three-tower suspension bridge by response surface method（RSM）.The law of main girder’s deflection was studied with the variation of structural parameters such as material properties，geometric dimensions and external load，etc.The results demonstrate that the static deflection reliability was controlled by the load case when the live load was uniformly distributed on one central span girder.It was concluded that the variation of modulus of the main cable，the live load，the area of the main cable and the modulus of the central tower had significant effect on the deflection of main girder of three-tower suspension bridge.

suspension bridge;deflection;static reliability;failure probability;response surface method

U442.27

A

1674-0696（2011）05-0895-04

103969/j.issn.1674-0696.2011.05.002

2011-04-25;

2011-05-20

國家自然科學基金資助項目（51008223）;上海市浦江人才計劃項目（09PJ1409500）

劉曉鑾（1982-），男，山東壽光人，博士研究生，主要從事橋梁結構系統可靠度研究。E-mail:lxluan292@163.com。