李勇峰,黃娟,王丹,王龍業
(1.西藏大學工學院,西藏拉薩850000;2.西南交通大學信息科學與技術學院,四川成都610031)
基準電源與電源本身及其工藝關系很小,而溫度特性穩定,被廣泛使用在模擬電路之中?;鶞孰娫吹臏囟忍匦院驮肼曁匦允菦Q定電路精度和性能的重要因素?;鶞孰娫吹妮敵鲭妷汉?或)電流幾乎不受溫度和電源電壓的影響,是模擬集成電路中不可或缺的關鍵模塊?;鶞孰娫锤鶕敵龅念愋涂煞譃榛鶞孰妷涸春突鶞孰娏髟??;鶞孰妷涸粗饕旋R納二極管、隱埋齊納二極管和帶隙基準電壓源3種,基準電流源主要是簡單基準電流源、閥值電壓相關電流源和帶隙基準電流源。準電壓源和基準電流源兩者并不孤立,電壓基準可以轉換為電流基準,電流基準也可以轉換為電壓基準[1]。
帶隙基準電壓源的基本原理是利用雙極型晶體管基區-發射區電壓VBE具有的負溫度系數,而不同電流密度偏置下的兩個基區-發射區的電壓差ΔVBE具有正的溫度系數的特性,將這兩個電壓線性疊加從而獲得低溫度系數的基準電壓源。
利用VBE的負溫度系數和ΔVBE的正溫度系數,就可設計出零溫度系數的基準電壓源。即VBEF=α1VBE+α2(VTln n)。在溫室下?VBE/?T≈-1.5 mV/K,?VT/?T≈+0.087 mV/K,令α1=1,αln n≈17.2時,可得到零溫度系數的基準為

根據上述理論分析可得到如圖1所示的帶隙基準電路架構圖,其中在M3管的漏極可得到與絕對溫度成正比(PTAT Proportional to Absolute Temperature)的電流,先進行理論推導。首先輸出基準電壓為

M1、M2和M3采用相同的偏置電壓,可得到相同的導通電流ID,放大器保證M1和M2的漏極電壓相等,得

從式(3)中解出ID帶入式(2)即可得到

根據上述分析可知,適當調節晶體管的發射極面積和電阻大小,即可得到溫度系數為零的輸出基準電壓。本文設計的帶隙基準電壓源正是基于此電路構架圖而得到的。

圖1 帶隙基準電路構架圖
帶隙基準核心電路采用一階補償技術,溫度系數一般能達到(10~20)×10-6℃。如圖2所示,為本設計的帶隙基準電壓源的核心電路,圖中用PMOS電流源作為偏置電流,由于MOS管的溝道長度調制效應會導致顯著的電源電壓依賴性。為解決這一問題,可利用共源共柵結構良好的屏蔽特性,電路中的電流源采用共源共柵結構。同時為減小運放失調電壓的影響,可采用兩個三極管級聯的結構。運算放大器用來保證N1和N2兩點的電位相等。根據理論分析可知,適當調整晶體管Q1~Q5的發射極面積和電阻R1~R5的電阻值,可產生與溫度無關的基準電壓VREF。

圖2 本文設計的帶隙基準核心電路

現在對圖中參數進行理論推導。首先輸出電壓為

其中,I5為流過電阻R5的電流。放大器保證了N1和N2的電位相等。即

使用的晶體管Q1和Q2相同,Q3和Q4相同,也就是VBE1=VBE2,VBE3=VBE4,則
可得到

又由于

則

令I2=I5,AE3=nAE1,由式(5)可得

對VREF對絕對溫度T求偏導數,得

由理論推導可知,當

圖2中運算放大器的實際電路如圖3所示,該運放電路是由M11~M17組成的二級運算放大器,其中M11~M15組成的差分放大器是一級放大器,M16和M17組成共源極放大器作為放大器的第二級。差分放大器的輸出接在M17的柵極。M11為差分放大器提供電流,M12和M13是一對PMOS差分輸入,M14和M15組成的電流鏡作為有源負載。電容C1是補償電容,一般取5 pF。

圖3 設計的帶隙基準運放電路
二級放大器的一級差分放大器的增益為

二級共源極放大器的增益為

放大器的總增益為

如圖4所示,偏置電路為二級放大器的M11和M16兩管提供偏置電壓Vb。

其中,二級管連接的PMOS管M19相當于電阻,即


圖4 帶隙基準偏置電路
由圖5可知,當溫度在-25~80℃變化時,輸出基準電壓在1.249 5~1.250 7 V之間變化,可得其溫度系數為

滿足設計要求。

圖5 基準電壓源的溫度系數仿真
由圖6可知,當電源電壓在3~5 V之間變化時,輸出基準電壓在1.251~1.208 V之間變化,變化范圍在43 mV以內,滿足設計要求。

圖6 基準電壓源電壓隨電壓的變化特性
設計了一款帶隙基準電壓源,在LTspice下畫出原理圖,產生網表后,在Hspice下仿真,結果表明,溫度系數為9.14×10-6℃,電源電壓在3~5 V之間變化時,基準電壓在43 mV以內變化,滿足設計要求。
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