錦屏一級水電站左岸 1885m高程以上高邊坡開挖

劉進春,喬介平,殷本林

(1.中國水利水電第七工程局有限公司 二分局,四川郫縣 611730;2.二灘水電開發有限責任公司,四川 成都 610021)

1 前 言

錦屏一級水電站左岸 1885m高程以上開挖工程施工,邊坡開口線最大開挖高程 2105m,邊坡最大開挖高度 220m。纜機平臺開挖高程 1959.36m,整個邊坡共設置六級馬道,分別在 2080、2050、2020、1990、1945、1915m高程設置馬道,馬道寬3m,設計坡面開挖坡比為 1∶0.5。邊坡設計開挖體形見圖1。

圖1 左岸 1885m高程以上邊坡設計開挖體形

開挖邊坡地層巖性為 T2～3Z3(3、4),厚～巨厚層狀的變質砂巖和薄層狀粉砂質、泥質板巖,總體產狀N15°～ 35°E,NW∠30°～ 45°,主要結構面包括以f42～9斷層為代表的小斷層、順層層間擠壓破碎帶、深部裂縫、煌斑巖脈(X)和卸荷裂隙,其中煌斑巖脈(X)在邊坡以里一定深度,往上游向坡體深部延伸,未出露在邊坡中。自然邊坡陡峻,坡面與水平面夾角約 60°～75°,基巖裸露。1885m高程以上邊坡土石方開挖總量 178.16萬 m3,其中纜機平臺1959.36m高程以上土石方開挖總量 72.8萬 m3。

2 施工特點

(1)施工工作面狹窄,地形陡峭,開挖高差大,工作面較少,開挖與支護施工之間的干擾較為嚴重;

(2)開挖施工工期緊,出渣運輸強度高,需要做好施工道路布置,合理安排施工機械,保證施工進度;

(3)出渣運距較長,出渣道路單一,出渣運輸道路較為繁忙,施工干擾較大,所以需要做好道路協調工作,才能保證施工的進度;

(4)開挖地形陡峭,施工地質條件復雜,邊坡穩定性差,施工過程中需及時加強支護和監測;

(5)邊坡開挖范圍內斷層帶較發育,其中影響最大的斷層帶為 f5和 f8,根據現場勘查,該兩條斷層帶將纜機平臺邊坡臨空切穿,對邊坡穩定極為不利,施工中應加強該部位的爆破、臨時支護及邊坡變形的監測、控制。

3 施工布置

3.1 施工道路布置

為滿足開挖工程需要,左岸 1885m高程以上開挖施工布置 2條施工道路、1條施工交通洞,工作面上的臨時施工道路根據開挖面高程和平臺寬度進行布置。

3.1.1 纜機平臺 1959.36m高程以上施工道路布置

纜機平臺 1959.36m高程以上共設計 2條施工道路,2條施工道路均與 1960m高程 8號路交通洞出口相接,上、下游各布置 1條,分別為 8-1號路和8-2號路。8-1號路和 8-2號路上、下游施工道路在 1960～1977m高程段考慮結合布置集渣平臺和擋渣墻,其中路基擋渣墻采用底寬 3m的鋼筋石籠,道路坡比控制在 12%～14%。該段主要作為左岸 1960m高程以上石方開挖出渣運輸通道,總長約265m。

(1)8-1號路:上游開挖區 1977m高程以上由于地形較陡,場地較窄,不便于布置自卸汽車上山道路,僅考慮履帶式設備上山進行鉆爆和倒渣或推渣,由沖溝進入集渣區域,然后在集渣區域統一裝、運渣。1977m高程以上施工便道布置在上游開挖區域內,設計寬度 3.5～4.0m,邊坡開挖坡比 1∶0.1,道路坡率25%,施工便道頂端高程 2020m,總長約 172m。

(2)8-2號路:下游開挖區 1960m高程以上開挖量主要集中在下游山脊,開口線高程 2105m,山脊背后為大的沖溝,自卸汽車無法繞道至1990m高程以上。經過實地測繪地形和分析,通過將下游開挖區外的沖溝回填至 1983m高程使 8-2號路橫跨回填區域,可將出渣道路修至 1990m高程,從而確保1990m以下開挖石渣一次性裝、運到位。1990m高程以上開挖石渣全部通過反鏟或推土機倒、推進開挖區內的沖溝進入集渣區域,然后在集渣區域統一裝、運。高程1977～1990m道路設計路寬 5.0～6.0m,道路坡率控制在 14%以下,邊坡開挖坡比1∶0.2,總長約 240m。 1990～2080m高程施工便道只考慮履帶式設備上山進行鉆爆或倒、推渣,設計寬度 3.5～4.0m,邊坡開挖坡比 1∶0.2,道路坡率30%,施工便道頂端高程 2080m,總長約 235m。

纜機平臺 1959.36m高程以上施工道路布置見圖2。

圖2 纜機平臺 1959.36m高程以上施工道路布置

3.1.2 纜機平臺 1959.36m高程以下施工道路布置

纜機平臺 1959.36m高程以下邊坡開挖施工道路布置在開挖區內,路呈“之”字形,道路寬度 8m,最大縱坡 12%,道路臨時邊坡坡比 1∶0.3,臨時邊坡最大高度 15m。1959.36～1945.0m高程邊坡開挖石渣運輸由“之”字形施工道路經 8S2洞口外運至渣場;1945.0～1885.0m高程邊坡開挖石渣運輸由“之”字形施工道路經上壩交通洞外運至渣場。

(1)上壩交通洞:1885m高程上壩交通洞口開挖斷面呈城門洞形,9.4m×7.212m(寬 ×高),洞長34m,與設計開挖坡面相接。為滿足 1885m高程以上邊坡開挖出渣通道,在開挖區內將上壩交通洞縮小斷面開挖,向上游延伸至自然邊坡,將洞口上、下游側自然邊坡進行擴挖形成集渣平臺和出渣通道。開挖區內交通洞開挖斷面 6m×6m,局部洞段擴挖設置錯車道。

1885m高程上壩交通洞延伸段平面布置示意見圖3。

圖3 1885m高程上壩交通洞延伸段平面布置示意

(2)“之”字形施工道路:“之”字形施工道路在1945m高程以上Ⅰ、Ⅱ開挖區分開布置,Ⅰ、Ⅱ區起始段“之”字形施工道路緊貼設計坡面形成,以設計開挖坡面作為道路邊坡,其它段道路臨時邊坡坡比1∶0.3;1945m高程以下“之”字形施工道路貫穿Ⅰ、Ⅱ開挖區,向上壩交通洞出口匯集。纜機平臺1959.36m高程以下施工道路布置見圖4。

圖4 纜機平臺 1959.36m以下開挖施工道路平面布置

3.2 施工風、水、電布置

(1)施工供風:明挖工作面施工用風主要為XZ-30型潛孔鉆和手風鉆用風,采用 DN200供風鋼管從壓氣站接至開挖區外,每 30m高程設一接口,再用 DN150鋼管和 φ50mm的膠管接至各工作面。

(2)施工供水:從雅礱江取水,采用四級接力抽水方式供水,分別在左岸導流洞施工支洞旁 1660m高程、8-2號洞進口邊坡 1925m高程處、邊坡開挖面上游 2025m高程處和邊坡開挖面下游2110m高程處設置 4個水池,以滿足供水需求。明挖工作面采用 DN80鋼管從水池引至開挖區外,每 30m高程設一接口,再通過 φ50mm膠管接至工作面。

(3)施工供電:從左岸 10kV接線點接高壓電纜,至開挖區上下游側等部位的 1、2、3、4、5號變壓站。其中 1號變電站布置在開挖區下游沖溝側,配置 2臺 630kVA變壓器供壩肩開挖生產用電;2號變電站布置在場地 8號公路隧洞明線段,配置 1臺800kVA變壓器;3號變電站布置在解放溝 1號臨時橋左岸下游 60m,配置 1臺 315kVA變壓器以供供水系統生產用電;4號變電站布置在錦屏西橋左岸,配置 1臺 315kVA變壓器以供生活營地用電;5號變電站布置在 1960m纜機平臺下游側馬道,配置 1臺 500kVA變壓器為后期增容用電。

3.3 渣 場

棄渣場為印把子溝渣場。印把子溝渣場位于開挖區下游,距施工工作面約 9.6km。

出渣車輛行駛路線為:出渣車經工作面→8號公路隧洞→6號公路隧洞→2號公路(大壩下游段)→印把子溝渣場。

4 邊坡開挖施工

4.1 施工程序

1885m高程以上邊坡開挖施工總的施工程序是分區開挖,從上至下分層施工,每層高 5m。

開挖設計邊坡前,先進行開口線外的場地清理、危石處理和開挖區上部地表截、排水溝施工。

纜機平臺 1959.36m高程以上的邊坡被天然沖溝截斷分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區 3個相對獨立的工作面施工,開挖采取自上而下分層進行,馬道間設計邊坡按10m一層進行預裂施工,大面開挖梯段高度為 5m。

施工期間,定期對邊坡的穩定進行安全監測,對有可能失穩的地段及時報告監理、設計、業主進行現場勘探,及時采取措施保證邊坡的穩定。

4.2 邊坡開挖施工方法

4.2.1 邊坡開挖的原則

邊坡開挖自上而下分層進行,施工中臨時邊坡做成一定的坡勢,以利穩定;在開挖邊線外側部位和馬道內側位置設置排水溝,排除坡積水,避免邊坡及馬道上積水。

在開挖面靠近馬道或平臺設計高程時,各級馬道及平臺預留1.2～1.5m的保護層,保護層采用液壓鉆水平造孔,進行水平預裂爆破。保護層的預裂爆破需在保護層上留2m以上爆渣,待保護層起爆后一起開挖;在馬道的外側設置馬道護欄,以免發生危石墜落傷及下部施工人員結合本工程的地形特點及地質條件采用弱松動爆破,嚴格控制一次最大單響爆破裝藥量,以減少爆破對邊坡巖體的破壞。邊坡開挖施工工藝見圖5。

圖5 邊坡開挖施工工藝

4.2.2 邊坡開挖的分區分層

左岸 1885m高程以上邊坡土石方開挖工程量178.16萬 m3,開挖頂部高程為 2105.0m,纜機平臺底部開挖高程為 1959.36m,開挖邊坡為自然邊坡。

根據自然邊坡地形及施工需要將纜機平臺1959.36m高程以上邊坡開挖分為 3個區施工;纜機平臺 1959.36m高程以下邊坡開挖分為 2個區施工。左岸 1885m高程以上邊坡開挖分區見圖6。

設計邊坡開挖坡比 1∶0.5,邊坡開挖每 30m高設置一層馬道,馬道寬 3.0m;坡面預裂孔分三層鉆爆,每層鉆爆高度10m;梯段臺階爆破 5m/層。左岸1885m高程以上邊坡開挖分層見圖7。

圖6 左岸 1885m高程以上開挖分區

圖7 左岸 1885m高程以上邊坡開挖分層

4.2.3 纜機平臺 1959.36m高程以上邊坡開挖

(1)Ⅰ區邊坡開挖。最高開口線高程 2048m,開挖區內臨時施工道路修至 2045m,滿足履帶式設備行走要求。高程 2048～2035m范圍邊坡開挖厚度較薄,開口線邊坡及梯段鉆爆采用 Y28手風鉆配合 XZ-30型潛孔鉆鉆孔爆破;高程 2035～1990m邊坡開挖預裂孔采用 XZ-30型潛孔鉆鉆孔,梯段爆破孔采用TAMROCK 700液壓鉆機鉆孔,日立 230液壓反鏟翻渣扒面,D8R推土機向上游沖溝集渣平臺集渣。

1990m高程以下邊坡開挖分塊進行,先進行纜機平臺拉槽開挖,再進行上游側預留平臺的開挖。開挖分塊見圖8。

(2)Ⅱ區邊坡開挖。開挖由 2020m高程以上 1號危巖體開挖和 2020m高程以下設計邊坡開挖組成,1號危巖體最高開口線高程 2078m。Ⅱ區位于上、下游自然沖溝間,在 1號危巖體頂部 2070m高程可修筑施工便道與Ⅲ區 2080m高程施工便道相接,隨著邊坡開挖下降施工道路再無法與Ⅲ區相接,施工機械設備只能在工作面上移動避炮。Ⅱ區邊坡石方開挖總量約 3.98萬 m3,采用 Y 28手風鉆配合 XZ-30型潛孔鉆鉆孔爆破,CAT320C液壓反鏟翻渣扒面,設計邊坡開挖至 1990m高程后將Ⅱ區與Ⅲ區間沖溝在1985m高程砌筑鋼筋石籠形成路基與Ⅲ區施工道路相接,滿足 CAT320C液壓反鏟行走要求。1990m高程以下邊坡開挖采用 TAMROCK 700液壓鉆機鉆孔,CAT320C液壓反鏟翻渣扒面。

圖8 1990m高程以下邊坡開挖分塊

(3)Ⅲ區邊坡開挖。梯段開挖采用 ROC742液壓鉆和 TAMROCK 700液壓鉆機鉆孔,進行梯段微差擠壓松動爆破,設計邊坡采用 TAMROCK液壓鉆和 XZ-30型潛孔鉆造預裂孔(手風鉆輔助)進行預裂爆破,各級馬道及平臺預留 1.2～1.5m保護層。保護層采用 TAMROCK 700液壓鉆造水平預裂孔進行預裂爆破,保護層爆破時需在上面留約 2m厚的爆渣,等保護層起爆后預留炮渣與保護層爆渣一起開挖;2030m高程以上邊坡開挖厚度較薄,采用 1臺日立 230液壓反鏟、1臺 TY 220推土機翻渣;2030～1990m高程邊坡開挖厚度逐漸增加,施工工作面較寬,采用 1臺日立 450H、1臺 D8R推土機翻渣;石渣翻至Ⅲ區下游側 1980m高程集渣平臺后采用 2臺 CAT330C液壓反鏟挖裝 20t自卸汽車進行出渣;1990m高程以下邊坡開挖出渣道路修至開挖工作面直接進行挖裝出渣。

開挖設計邊坡至 1980m高程后,先進行 8S2洞口區域纜機平臺拉槽開挖將洞口平臺擴寬,同時將8-2號路擴寬形成雙車道,具備Ⅲ區開挖大規模出渣道路通行能力。高程 1990m以下Ⅲ區邊坡開挖分塊見圖9。

4.2.4 纜機平臺 1959.36m高程以下邊坡開挖

纜機平臺 1959.36m高程以下邊坡開挖施工主要為施工道路的布置,施工道路采用在開挖區內修建下行的“之”字形道路至開挖工作面,鉆爆方法與1959.36m高程以上的鉆爆方法一樣;出渣采用CAT330液壓反鏟挖裝 20t自卸汽車進行工作面直接出渣。1945.0m高程以上邊坡開挖出渣道路為:“之”字形道路接 1959.36m高程纜機平臺經 8S2隧洞至渣場;1945.0m高程以下邊坡開挖出渣道路為:“之”字形道路接上壩交通洞出渣通道經 6號公路隧洞至渣場。

圖9 高程 1990m以下Ⅲ區邊坡開挖分塊

4.2.5 爆破設計

爆破設計主要依據邊坡巖石特性、技術文件要求、結合施工方法以及為保證邊坡的穩定,同時控制石渣下河的要求進行設計。

左岸邊坡主要以薄～中厚層狀粉砂質、泥質板巖為主,夾少量厚層狀變質砂巖。巖體風化程度受巖性、構造及地下水活動影響明顯,且風化作用主要沿裂隙和構造破碎帶進行,具有典型的裂隙式和夾層式風化特征。巖體除沿構造破碎帶、長大節理裂隙密集發育帶局部強風化外,一般無強風化。

在左岸邊坡開挖爆破設計中,主要體現二個方面:一是控制爆破,控制爆破石渣下河以及飛石,同時還需為保證邊坡的穩定控制單響藥量;二是盡可能地加快施工進度,即主要體現在保證爆破質量的前提下減少鉆孔工程量,并要求滿足開挖裝車運輸的要求。

(1)孔網參數選擇。邊坡預裂孔采用 TAMROCK700液壓鉆和 XZ-30型潛孔鉆鉆孔,預裂孔孔距為 0.8m;保護層預裂爆破孔采用 TAMROCK700液壓鉆水平鉆孔,預裂孔孔距為 0.7m;梯段爆破孔采用 ROC 742液壓鉆機和 TAMROCK 700液壓鉆機造孔。

梯段爆破臺階高度 5m,爆破孔間距設計為 3.0～3.2m,排距 2.5～2.7m,梅花形布置,爆破孔傾斜度與坡面平行。

為保證后續鉆爆的順利,對同一高程分區邊界,也采用預裂爆破。爆破孔采用 TAMROCK 700液壓鉆機造孔,孔徑 φ78mm,孔距 1.5m。

(2)爆破參數

①邊坡預裂爆破。根據地質資料,左岸巖體主要為板巖、砂巖和砂板巖。邊坡預裂爆破孔采用XZ-30型潛孔鉆成孔,預裂坡面臺階高度 10m,預裂孔深度 11.2m,孔徑 φ90mm。

預裂孔間距 a:據經驗公式 a=(7～12)D計算,得 a=63～108(cm),選用 80cm。

不耦合系數 D/d=2.81

線裝藥密度 Qx:根據《水工建筑物巖石基礎開挖工程施工技術規范》介紹的經驗公式計算:

式中 a——孔間距,80cm;

σ——巖石極限抗壓強度,kgf/cm2。

Qx=0.188×80×3000.5=260.5(g/m),選用260g/m,底部加強裝藥 2～3倍。

②梯段臺階爆破。梯段臺階爆破孔孔徑φ78mm,梯段高度 5.0m,斜孔長度 5.59m。

砂巖及板巖最小抵抗線 W=(20～40)d,d為藥卷直徑(60mm),W=(20～40)×60=1200～2400(mm),取 W=1.8m。

超鉆深度 h:h=0.5W=0.9(m);鉆孔深度L:L=H+h=6.49(m)。

炮孔間距 a:a=mW,

m為炮孔鄰近系數,取 1.8,a=1.8×1.8=3.2(m);

炮孔排距 b:b=0.866a=2.7(m)。

裝藥量 Q:Q=qaWH,q取 0.30～0.35kg/m3,Q=8.76～10.22(kg)。

(3)裝藥結構。預裂爆破孔采用間隔裝藥,藥卷直徑 φ32mm,炸藥采用 2號巖石乳化炸藥。邊坡預裂孔線裝藥密度 260g/m,孔口堵塞長度 1.5～1.8m。

梯段爆破高度 5.0m。在梯段爆破中,為控制拋石、飛石,主要采用松動擠壓爆破。梯段爆破孔裝藥不分段,裝藥長度 2.5～3.4m,堵塞長度 1.6～2.5m,炸藥采用 2號巖石乳化炸藥,藥卷直徑φ60mm。強風化巖石梯段爆破,炸藥單耗為 0.30～0.35kg/m3;弱風化和新鮮巖石梯段爆破,炸藥單耗為 0.35～0.40kg/m3。

(4)起爆網絡。預裂爆破孔采用 15孔一段,單響藥量控制在 60kg以內;大面梯段爆破孔,為便于網絡聯結及減少爆破后沖作用對后工作面的影響,以及控制拋石、飛石,排數控制在 6排,最大起爆單響藥量不大于 300kg,逐漸遞減至鄰近設計邊坡緩沖孔爆破時,最大起爆單響藥量不大于 100kg。采用梅花形布孔排間微差起爆方式,采用非電毫秒雷管延期、導爆索傳爆、火雷管引爆的方式聯接。為避免段數過多可能出現“串段”或“重段”現象,采用孔外延期接力傳爆,保證最大段裝藥量控制在 300kg范圍內。

爆破時嚴格按照先起爆預裂孔、再起爆主爆孔、最后起爆緩沖孔的起爆順序,嚴格控制藥量,使爆破后預裂孔孔壁表層不產生嚴重的爆破裂隙。

5 施工進度和施工強度分析

5.1 施工進度分析

按照投標文件施工進度計劃:2005年 6月 1日工程開工,7月 31日施工道路、擋渣墻、風水電等臨時設施完建,12月 11日纜機平臺以上邊坡開挖及支護完工,2006年 6月 10日 1885m高程以上邊坡開挖完工,7月 16日工程全部完工。按照招標文件,6號公路于 2005年 8月初通,11月基本完工;8號公路 2005年 5月初通,8月基本完工。

左岸 1885m高程以上開挖工程施工人員自2005年 4月中旬首批進場,5月正式開展前期施工準備工作。由于現場情況的變化,在臨建系統規劃方面較投標階段也有了較大變化;現場風水電、道路、集渣平臺、擋渣墻等施工均因 6號、8號路原因較《實施階段施工組織設計》總進度計劃滯后。在2005年 10月現場臨建系統基本完工,具備邊坡開挖施工條件。

由于施工主通道、開口線外危巖體處理、邊坡開挖體形調整等施工條件的變化和現場施工環境導致施工工期滯后。

施工主通道:截至 2005年 8月 2日 8號路中部導洞才貫通,履帶式設備經過中導洞至 8S2出口,此后經過協調,6號、8號路每星期中只在兩天的規定時段內通車,通車時道路路況極差,時常無法保障。2005年 12月才基本具備初通。至 2006年 3月,6號、8號路還在進行路面混凝土澆筑及邊頂拱襯砌施工,無法保證正常通車,道路影響持續到 8月。左岸邊坡施工唯一出口——8S2出口,則是整個左岸邊坡運輸施工的樞紐,1號危巖體的處理、開挖區外邊坡處理(如Ⅱ、Ⅲ區間的清坡及危巖體處理)對8S2洞口以及 8-1號、8-2號路交通將造成極大影響,直接影響到左岸纜機平臺以上的開挖、出渣及材料運輸,并對左岸邊坡的開挖及支護安全、進度均造成極大影響。

危巖體處理:由于左岸地質條件復雜,增加了開口線外的 1～5號危巖體處理,1～3號危巖體是開口線外施工難度最大、工程量最大、對整個左岸邊坡開挖施工影響最大的新增項目。危巖體處理基本方案于 12月 28日確定,其設計方案完全體現錦屏左岸邊坡的設計、施工特點,即動態的設計、動態的施工措施。

邊坡開挖體形調整:由于左岸地質條件復雜經兩次專家咨詢會,纜機平臺以上開挖區體形圖經過三次調整于 11月 7日確定;纜機平臺至 1885m高程開挖圖在 2005年 12月 20日提供。

左岸邊坡開挖施工中出渣、錨索施工強度及材料運輸等問題對整體施工進度影響較大。

出渣:左岸邊坡因地勢陡峭,開挖區外危巖體較多,主要施工道路只能在開挖區內布置。左岸邊坡開挖工程自開工以來,一直受 6號、8號路影響,前期雖已進入具備較大規模開挖階段,但在出渣過程中,因 6號、8號路還在進行襯砌施工,出渣車輛受堵現象較多,效率較低,造成開挖放渣同道路交通間的相互干擾。

錨索施工:錨索施工成孔率低,錨索材料運輸困難,現場施工場地狹小,左岸邊坡主要為砂板巖,巖體風化強烈,在開挖放渣過程中,巖體產生的粉塵非常嚴重致使錨索施工環境較差。

材料運輸:左岸邊坡開口線外增加大量支護施工以及開挖區內開挖支護強度的增加,導致材料運輸強度的增加。在材料運輸方面采用了各種方法,如卷揚提升系統、滑道、人扛、馬馱等,雖在前期施工中克服了較多困難,投入了大量人力、物力,勉強解決了材料運輸問題,但隨著施工強度的增加,材料運輸矛盾將愈發突出,將進一步影響施工進度。

調整后的施工進度計劃:2006年 6月 15日Ⅰ區邊坡開挖至纜機平臺 1959.36m高程;8月 15日Ⅲ區邊坡開挖至纜機平臺 1959.36m高程;9月 15日 Ⅱ區邊坡開挖至纜機平臺1959.36m高程;12月31日 1885m高程以上邊坡開挖完成。

5.2 施工強度分析

(1)邊坡分層開挖工程量(見表1、2)。

表1 纜機平臺1959.36m高程以上邊坡分層開挖工程量

(2)施工強度分析。根據施工總進度安排,1885m高程以上邊坡開挖土石方開挖強度柱狀圖見圖10。

圖10 左岸 1885m高程以上邊坡土石方開挖強度柱狀圖

由圖可見,土石方開挖高峰時段在 2006年 5、6、7、8、9月,其中高峰強度分別為224940、257578、337302、219948m3/月。隨著邊坡開挖高程的下降施工工作面較開闊,多工作面可同時作業,開挖強度逐漸降低。

5.3 土石方開挖強度比較

左岸 1885m高程以上邊坡開挖各月施工強度與投標文件各月石方開挖施工強度對比見表3。

表2 1959.36～1885.0m高程邊坡分層開挖工程量

表3 左岸 1885m高程以上邊坡開挖施工強度對比

土石方開挖施工高峰強度由投標文件的203140m3/月,增加到 337302m3/月,增加比率為66.04%。

6 小 結

錦屏一級水電站左岸 1885m高程以上開挖邊坡地質條件復雜,自然邊坡陡峻,施工場地狹窄,施工和輔助設施布置困難,邊坡開挖的施工道路的合理布置對施工順利進行起著關鍵作用,合理的開挖分區、分層和分塊有利于加快施工進度和提高經濟效益。