錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡的 3DEC變形和穩(wěn)定性分析與認(rèn)識(shí)

邢萬(wàn)波,周 鐘

(中國(guó)水電顧問(wèn)集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,四川 成都 610072)

1 前 言

巖體的復(fù)雜力學(xué)特性實(shí)際上是巖體內(nèi)在結(jié)構(gòu)的反映,是受復(fù)雜巖體結(jié)構(gòu)所制約的。正如 Müller指出:“巖體力學(xué)特性,尤其是它的強(qiáng)度,主要取決于單元巖塊之間接觸面上的強(qiáng)度;對(duì)于巖體變形,主要或者可以說(shuō)有 90%～95%的變形產(chǎn)生于節(jié)理裂隙,而不是巖塊的變形。”巖體受力后變形、破壞的可能性、方式和規(guī)模是受巖體自身結(jié)構(gòu)所制約的,因此,任何巖體力學(xué)分析都必須以選取合理的介質(zhì)(結(jié)構(gòu))模型與準(zhǔn)確的力學(xué)參數(shù)為基礎(chǔ)[1]。

工程實(shí)踐表明,幾乎所有硬質(zhì)巖邊坡的穩(wěn)定性都受到結(jié)構(gòu)面的控制。有限元、FLAC等基于連續(xù)介質(zhì)力學(xué)數(shù)值分析方法通常只能考慮少量、規(guī)模較大的斷層,而對(duì)于數(shù)量眾多的優(yōu)勢(shì)節(jié)理裂隙只能進(jìn)行簡(jiǎn)單的等效連續(xù)處理。但事實(shí)上,對(duì)于復(fù)雜巖體結(jié)構(gòu),等效連續(xù)方法往往難以建立理想的復(fù)雜本構(gòu)關(guān)系以反映巖體固有的非均質(zhì)、非連續(xù)、非線性和各向異性等特征,因此,連續(xù)介質(zhì)力學(xué)數(shù)值方法缺乏模擬大量結(jié)構(gòu)面的能力,存在建立復(fù)雜本構(gòu)模型的困難,其在巖體工程中的應(yīng)用存在著先天不足;相反,針對(duì)巖體非連續(xù)性而開(kāi)發(fā)出的一系列非連續(xù)介質(zhì)力學(xué)方法,特別是三維離散元單元法,能夠反映復(fù)雜巖體結(jié)構(gòu)特征,適合于分析具有復(fù)雜巖體結(jié)構(gòu)的邊坡穩(wěn)定性問(wèn)題。

錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡高陡,地質(zhì)條件極其復(fù)雜,發(fā)育著多組優(yōu)勢(shì)結(jié)構(gòu)面(含多條斷層)、深部裂縫和卸荷裂隙,邊坡穩(wěn)定問(wèn)題突出。因此,本文結(jié)合錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡工程地質(zhì)條件及邊坡監(jiān)測(cè)資料,考慮巖體的非連續(xù)性及各向異性特征,采用 3DEC建立計(jì)算模型,分析其開(kāi)挖變形特征及潛在失穩(wěn)模式,評(píng)價(jià)其安全穩(wěn)定性。

2 邊坡工程地質(zhì)條件

錦屏一級(jí)水電站壩址位于普斯羅溝壩址區(qū),工程邊坡規(guī)模大,工程技術(shù)條件復(fù)雜,自然谷坡高陡,地應(yīng)力水平較高,巖體卸荷強(qiáng)烈,并發(fā)育有斷層、層間擠壓帶、深部裂縫,場(chǎng)地地質(zhì)條件復(fù)雜,在國(guó)內(nèi)外水電工程中十分罕見(jiàn)。

2.1 邊坡地質(zhì)條件

錦屏一級(jí)水電站左岸邊坡高度超過(guò)千米,邊坡開(kāi)挖高度為 540m,自然邊坡在高程 1900m以下的坡度為 60°～90°;邊坡上部為砂板巖、下部為大理巖,巖體中發(fā)育有少量后期侵入的煌斑巖脈 X,形成典型的“上軟下硬”結(jié)構(gòu);發(fā)育有空間延展性好且性狀差的 f5、f8、f42-9等斷層,深切河谷地形的深部裂縫帶 SL44-1以及遇水或暴露后性狀極差的煌斑巖脈X;卸荷巖體卸荷強(qiáng)烈,具有卸荷深度大、卸荷裂隙張開(kāi)寬、卸荷類型復(fù)雜的特點(diǎn),存在 4組節(jié)理裂隙。圖 1顯示了位于壩軸線上左岸的Ⅱ1-Ⅱ1剖面的工程地質(zhì)平面圖。

左岸樞紐區(qū)工程邊坡于 2005年 9月開(kāi)始開(kāi)挖,至 2006年 12月完成纜機(jī)平臺(tái) 1960m高程以上邊坡開(kāi)挖;2007年 6月完成壩頂 1885m高程以上邊坡開(kāi)挖,至 2009年 8月底左岸邊坡的開(kāi)挖與支護(hù)施工基本完成。

圖1 Ⅱ1-Ⅱ1剖面工程地質(zhì)圖

2.2 巖體及結(jié)構(gòu)面參數(shù)

綜合考慮前期現(xiàn)場(chǎng)巖石力學(xué)試驗(yàn)與經(jīng)驗(yàn)性巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)得出的各類巖體建議參數(shù)值[2],確定本文3DEC計(jì)算的巖體及結(jié)構(gòu)面力學(xué)參數(shù)取值見(jiàn)表1、2。

表1 3DEC計(jì)算所取的巖體力學(xué)參數(shù)值

對(duì)錦屏左岸邊坡而言,其變形主要受結(jié)構(gòu)面和節(jié)理面所控制,巖體采用 Mohr-Coulomb理想彈塑性本構(gòu)模型是適宜的,且其屈服后發(fā)生應(yīng)變軟化的塑性變形量很小,相對(duì)結(jié)構(gòu)面作用可忽略不計(jì)。

結(jié)構(gòu)面剛度取決于充填物的性狀、尺寸效應(yīng)和圍壓效應(yīng),取值困難,對(duì)經(jīng)驗(yàn)依賴性較強(qiáng)。但結(jié)構(gòu)面剛度對(duì)開(kāi)挖邊坡的變形場(chǎng)的影響相對(duì)較小,是工程中不太關(guān)心的一個(gè)參數(shù)指標(biāo)。因此,結(jié)構(gòu)面剛度參數(shù)可結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn)確定。

表2 3DEC計(jì)算所取的結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度參數(shù)值

結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度特征取決于許多因素,準(zhǔn)確描述非常困難。應(yīng)變軟化模型是描述結(jié)構(gòu)面力學(xué)行為的最為經(jīng)典的模型,數(shù)值模型能否合理描述結(jié)構(gòu)面的軟化特征成為結(jié)構(gòu)面控制型邊坡穩(wěn)定數(shù)值計(jì)算的基本因素之一。本文采用應(yīng)變軟件模型來(lái)描述結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度特征,結(jié)合工程實(shí)際情況,通過(guò)試算確定結(jié)構(gòu)面的軟化參數(shù)取值(見(jiàn)表3)。

表3 結(jié)構(gòu)面屈服軟化殘余強(qiáng)度取值

3 3DEC分析方法和計(jì)算模型

3.1 3DEC分析方法

三維離散單元程序 3DEC[3]是針對(duì)非連續(xù)介質(zhì)(節(jié)理巖體)開(kāi)發(fā)的三維離散元程序,它從空間三維角度描述了結(jié)構(gòu)面切割塊體的非連續(xù)力學(xué)行為和結(jié)構(gòu)面切割形成塊體的連續(xù)力學(xué)行為。3DEC對(duì)巖體的處理符合巖體結(jié)構(gòu)力學(xué)的基本思想,相應(yīng)的參數(shù)也有清楚的物理意義。

三維離散元程序 3DEC是處理結(jié)構(gòu)控制型巖體工程問(wèn)題最為成熟的技術(shù)之一[3]。3DEC基于“拉格朗日算法”,根據(jù)牛頓第二定律及力 -位移定律處理巖塊及節(jié)理面的力學(xué)行為。

具體而言,首先以牛頓第二定律計(jì)算塊體的運(yùn)動(dòng),由已知的作用力求出巖塊運(yùn)動(dòng)的速度及位移,再配合力 -位移定律,根據(jù)所求得的巖塊位移,計(jì)算出巖體中不連續(xù)面間的作用力,作為下一時(shí)階計(jì)算時(shí)所需的初始邊界條件。由于 3DEC將巖體離散化,因此適合于多塊系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和大變形的模擬。其中完整巖塊可被模擬成剛體或可變形體。當(dāng)塊體被處理成變形體時(shí),程序?qū)r塊自動(dòng)分割成許多次級(jí)塊體,每個(gè)次級(jí)塊體可配合所選用的材料本構(gòu)關(guān)系及外力作用情況,計(jì)算巖塊的受力及應(yīng)力分布。在節(jié)理的模擬方面,主要根據(jù)位移 -作用力法則,計(jì)算巖塊在節(jié)理面上的法向應(yīng)力和切向應(yīng)力,作為巖塊的應(yīng)力邊界條件,因此可以模擬巖塊大位移與轉(zhuǎn)動(dòng)的情況。

3DEC的特點(diǎn)[1]可歸納為:

(1)可模擬三維剛體或可變形巖體的力學(xué)行為。對(duì)塊體而言,視問(wèn)題的需要既可以處理成變形體也可以處理成剛體。

(2)將不連續(xù)面視為完整巖塊的邊界,即節(jié)理巖體的各個(gè)完整巖塊由不連續(xù)面分隔而成。結(jié)構(gòu)面是可以張開(kāi)和滑動(dòng)的,結(jié)構(gòu)面本身可以產(chǎn)生法向和切向變形。

(3)可模擬各種巖體介質(zhì)在靜、動(dòng)荷載下的應(yīng)力及位移。

此外,3DEC針對(duì)問(wèn)題的性質(zhì)可以實(shí)現(xiàn)三種求解方式,即完全不連續(xù)解、蛻化成連續(xù)力學(xué)解(類似于FLAC3D)和混合不連續(xù)解。其中蛻化連續(xù)力學(xué)解和混合不連續(xù)解均對(duì)結(jié)構(gòu)面進(jìn)行粘合處理,全部或局部地把結(jié)構(gòu)面切割的不連續(xù)巖體蛻化成連續(xù)體。

3.2 3DEC三維計(jì)算模型

錦屏一級(jí)左岸邊坡發(fā)育的主要地質(zhì)結(jié)構(gòu)面有煌斑巖脈 X和斷層構(gòu)造 f5、f8、f42-9,這些結(jié)構(gòu)面延伸長(zhǎng)度均大,具有一定寬度的破碎帶和影響帶,帶內(nèi)物質(zhì)力學(xué)性質(zhì)差,構(gòu)成控制邊坡變形和潛在滑動(dòng)破壞的邊界。同時(shí),左岸還發(fā)育有 4組節(jié)理裂隙,形成左岸相對(duì)松散破碎的巖體結(jié)構(gòu),邊坡穩(wěn)定問(wèn)題突出。

邊坡開(kāi)挖區(qū)域位于河谷岸坡中上部的淺表區(qū)域,遠(yuǎn)離了邊坡高應(yīng)力區(qū),可直接采用重力場(chǎng)作為初始應(yīng)力場(chǎng)。

對(duì)錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡進(jìn)行合理的地質(zhì)概化,建立三維離散元3DEC邊坡計(jì)算模型(見(jiàn)圖2)。

圖2 錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡 3DEC計(jì)算模型

4 基于 3DEC的開(kāi)挖變形特征分析

4.1 開(kāi)挖變形地質(zhì)影響因素分析

錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡發(fā)育有幾條控制性結(jié)構(gòu)面和多組節(jié)理,為了深入了解這些地質(zhì)構(gòu)造對(duì)邊坡變形特征的影響程度,分別對(duì)邊坡無(wú)任何結(jié)構(gòu)面下的理想模型、各控制性結(jié)構(gòu)面(f42-9、煌斑巖脈 X、f5、f8和 SL44-1)存在與否、控制性結(jié)構(gòu)面延伸情況及次級(jí)優(yōu)勢(shì)節(jié)理(f42-9伴生斷裂、順坡 SN向節(jié)理組、NWW向節(jié)理組和 NE順坡節(jié)理組)在開(kāi)挖狀態(tài)下的變形特征進(jìn)行總結(jié)分析(見(jiàn)表4)。

表4 控制性結(jié)構(gòu)面對(duì)開(kāi)挖邊坡橫河向坡外位移的影響

4.1.1 控制性結(jié)構(gòu)面存在性

分別分析幾條控制性結(jié)構(gòu)面存在情況下開(kāi)挖邊坡向坡外的橫河向變形特征。

就幾個(gè)控制性結(jié)構(gòu)面對(duì)邊坡開(kāi)挖變形特征的影響而言,f42-9對(duì)邊坡變形的控制性作用是顯而易見(jiàn)的,其次是 f5,再次是煌斑巖脈 X,f8和 SL44-1對(duì)開(kāi)挖邊坡變形影響則最小。

4.1.2 控制性結(jié)構(gòu)面延伸情況

錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡的 f42-9和 SL44-1客觀上都可能存在延伸長(zhǎng)度問(wèn)題。分別將 f42-9向上和向山體內(nèi)均延伸到模型邊界、SL44-1向上延伸到地表,考察它們空間延伸情況對(duì)開(kāi)挖邊坡變形的影響。

SL44-1延伸時(shí)對(duì)邊坡變形影響相對(duì)不明顯,而f42-9的延伸可以在一定程度上改變邊坡變形范圍及變形量的大小。因此,在實(shí)際模型中需要適當(dāng)延伸f42-9使開(kāi)挖邊坡變形影響范圍得到合理反映。

4.1.3 次級(jí)優(yōu)勢(shì)節(jié)理組

次級(jí)優(yōu)勢(shì)節(jié)理組對(duì)開(kāi)挖邊坡變形也具有非常大的影響,分別比較了f42-9伴生斷裂、順坡 SN向節(jié)理組、NWW向節(jié)理組和 NE順坡節(jié)理組對(duì)左岸壩肩邊坡開(kāi)挖變形的影響。

f42-9伴生斷裂對(duì)開(kāi)挖邊坡變形場(chǎng)影響甚小,可不予以考慮;順坡 SN向節(jié)理組對(duì)開(kāi)挖變形場(chǎng)影響很明顯,其對(duì)整體變形的貢獻(xiàn)主要體現(xiàn)為以向外和向下為主,必須在計(jì)算模型中予以考慮;NWW向節(jié)理組由于與f42-9之間組合關(guān)系導(dǎo)致向坡外變形趨勢(shì)更為突出,對(duì)變形場(chǎng)影響較大,必須在計(jì)算模型中予以考慮;NE順坡節(jié)理組對(duì)邊坡變形的貢獻(xiàn)主要是向外和向下,但作用甚小,計(jì)算模型中可不予以考慮。

4.2 3DEC計(jì)算成果與監(jiān)測(cè)成果的對(duì)比分析

根據(jù)所建立計(jì)算模型和計(jì)算參數(shù),同時(shí)考慮邊坡加固措施(錨索和抗剪洞),采用 3DEC對(duì)錦屏左岸壩肩邊坡進(jìn)行開(kāi)挖分析。分析表明,計(jì)算開(kāi)挖變形特征與表面變形監(jiān)測(cè)成果達(dá)到了最大程度的吻合。表5給出了三個(gè)開(kāi)挖區(qū)不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)在 2006～2007年期間各變形分量的增量。從表中可以看出,邊坡變形量從Ⅲ區(qū)到Ⅰ區(qū)不斷減少的特點(diǎn)在計(jì)算成果中也得到了反映;從數(shù)值平均值看,Ⅲ區(qū)一些監(jiān)測(cè)點(diǎn)部位計(jì)算結(jié)果和檢測(cè)結(jié)果具有很好的一致性,各分量的絕對(duì)差別僅在 2～3mm的量級(jí)水平,滿足分析工作的精度要求。

表5 各開(kāi)挖區(qū)變形增量計(jì)算值和監(jiān)測(cè)值統(tǒng)計(jì) mm

4.3 開(kāi)挖邊坡變形特征分析

根據(jù)所建立計(jì)算模型和計(jì)算參數(shù),同時(shí)考慮邊坡加固措施(錨索和抗剪洞),采用分布開(kāi)挖方式模擬邊坡開(kāi)挖過(guò)程中的變形場(chǎng)和分布特征。開(kāi)挖過(guò)程中邊坡變形場(chǎng)的分布特征見(jiàn)圖3。

總體上,在高程 1960m到 1885m的開(kāi)挖過(guò)程中,從煌斑巖脈與 f42-9的交匯帶被揭露臨空到開(kāi)挖底板的一定高度部位,出現(xiàn)了一個(gè)明顯的變形增大過(guò)程。第二個(gè)變形相對(duì)明顯的時(shí)期出現(xiàn)在 f5和f42-9斷層交匯帶在坡面被揭露以后數(shù)十米高度的開(kāi)挖過(guò)程中,此時(shí)開(kāi)挖面在大理巖內(nèi),水平開(kāi)挖深度相對(duì)較大,應(yīng)力調(diào)整相對(duì)起到了更大一些的作用。而1730m高程以下超過(guò) 100m高度的開(kāi)挖對(duì)上部邊坡變形雖有一定影響,但強(qiáng)度較弱,表現(xiàn)為變形量略有增大。

圖3 邊坡開(kāi)挖過(guò)程中變形特征

圖4 完全開(kāi)挖狀態(tài)下邊坡變形場(chǎng)特征

圖4給出了完全開(kāi)挖完成狀態(tài)下邊坡的總變形 、X(上游方向 )、Y(坡外)、Z(鉛直向上)向的變形場(chǎng)。由圖表可見(jiàn),各分量與監(jiān)測(cè)成果大體吻合,在邊坡開(kāi)挖過(guò)程中上部變形不斷增大,以坡外偏下方向?yàn)橹?略偏上游方向,X、Y、Z方向變形量的比值關(guān)系大致為 0.36∶1.71∶1。

4.4 對(duì)開(kāi)挖過(guò)程中斷層 f42-9變形特征的認(rèn)識(shí)

結(jié)合地質(zhì)調(diào)查和 3DEC數(shù)值分析可知,斷層f42-9對(duì)于錦屏邊坡穩(wěn)定性有著控制性的作用,其物理性狀和開(kāi)挖情況下的力學(xué)性狀對(duì)整個(gè)壩肩邊坡穩(wěn)定性至關(guān)重要。為了能對(duì) f42-9在開(kāi)挖過(guò)程中力學(xué)性狀的變化進(jìn)行了解,圖5給出幾個(gè)開(kāi)挖高程下斷層 f42-9的剪切位移分布。

顯然,f42-9受開(kāi)挖影響發(fā)生了較大的剪切變形,可以看到,在 1915m高程以上,斷層 f42-9剪切變形主要集中在高高程區(qū)域,且逐漸向斷層分布帶坡內(nèi)部位轉(zhuǎn)移,呈現(xiàn)出一種偏向下游坡外的“傾倒”趨勢(shì);隨著壩肩邊坡向下開(kāi)挖,該斷層最大剪切變形逐漸向開(kāi)挖底板高程的坡面位置轉(zhuǎn)移,且最大剪切變形量顯著增大;隨著開(kāi)挖至 f42-9和 f5交匯帶,f5外側(cè)阻滑巖體被挖除,且由于 f5斷層的阻隔作用,斷層 f42-9最大剪切變形不再繼續(xù)向下發(fā)展,而出現(xiàn)在f42-9和 f5交匯帶的 1780m高程附近;至完全開(kāi)挖完成后,斷層 f42-9的最大剪切變形量達(dá)到 125mm。在開(kāi)挖過(guò)程中 f42-9發(fā)生了一定程度的錯(cuò)動(dòng)變形,存在一定的屈服軟化行為,但在邊坡 1780～1580m高程的繼續(xù)開(kāi)挖過(guò)程中,f42-9的整體變形量增幅不大,在可控范圍內(nèi),這與地質(zhì)判斷相一致。

同時(shí),斷層 f42-9也發(fā)生了一定程度的拉張破壞,它多集中在開(kāi)挖底板高程上。這是由于開(kāi)挖卸荷回彈所引起的,量級(jí)較剪切變形小一個(gè)量級(jí),不會(huì)給 f42-9斷層的整體問(wèn)題性造成困擾。

圖5 開(kāi)挖過(guò)程中 f42-9剪切變形分布

5 開(kāi)挖邊坡的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

5.1 穩(wěn)定性分析

用離散元來(lái)評(píng)價(jià)邊坡安全性的一條思路是強(qiáng)度折減計(jì)算,即對(duì)巖體和結(jié)構(gòu)面的摩擦強(qiáng)度和粘結(jié)強(qiáng)度同時(shí)除以一個(gè)常數(shù),利用折減后的強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算。如果計(jì)算結(jié)果中的速度場(chǎng)和位移場(chǎng)顯示了破壞特征,則可以大致地認(rèn)為這部分巖體的安全性與折減系數(shù)相同。之所以說(shuō)大致相同,是因?yàn)橛?jì)算中可能涉及到非線性行為。

本文,同樣借助 3DEC強(qiáng)度折減過(guò)程來(lái)分析錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡開(kāi)挖完成后的整體安全穩(wěn)定性。圖 6給出了強(qiáng)度折減過(guò)程的邊坡變形場(chǎng)與穩(wěn)定性特征。由圖可以看出,當(dāng)折減系數(shù)大于 1.2時(shí),邊坡變形急劇增大,也即變形量的增幅急劇增大,表現(xiàn)出變形失控的現(xiàn)象,在考慮安全儲(chǔ)備的情況下,其整體滑移破壞的安全系數(shù)定在 1.2～1.3之間較為合適,也即大塊體(由煌斑巖脈 X、f42-9和 SL44-1構(gòu)成的楔形體)的穩(wěn)定性在 1.2～1.3之間。

5.2 邊坡變形破壞機(jī)理及安全評(píng)價(jià)

大型高邊坡的變形機(jī)理往往不單一,變形機(jī)理可以相對(duì)復(fù)雜。錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡的穩(wěn)定性除了受控于大塊體的穩(wěn)定性外,還受控于高高程傾倒變形巖體的穩(wěn)定性。

圖7以云圖和矢量疊加的方式顯示了 f42-9上盤區(qū)域范圍內(nèi)邊坡變形場(chǎng)特征,它清楚地顯示了煌斑巖脈上、下盤巖體變形場(chǎng)存在的差別,上部以向外為主、同時(shí)下沉的傾倒型變形趨勢(shì)表現(xiàn)得很充分。這種變形趨勢(shì)對(duì)煌斑巖脈和 f5斷層之間的巖體存在一種擠壓作用,使得變形矢量的方向有所變化。

根據(jù)強(qiáng)度折減分析成果,當(dāng)折減系數(shù)在 1.3范圍內(nèi),邊坡并沒(méi)有顯示整體滑移破壞的特點(diǎn),而主要是傾倒型解體型的潛在破壞方式。事實(shí)上,錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡的穩(wěn)定性更多地體現(xiàn)為變形穩(wěn)定而非傳統(tǒng)意義上的滑移破壞,即更多地是局部變形發(fā)展到一定程度以后的解體破壞。從計(jì)算結(jié)果看,大約 2150～2230m高程區(qū)間的山梁地形是最危險(xiǎn)的部位,解體破壞或許從該部位最先開(kāi)始。

圖6 強(qiáng)度折減過(guò)程的邊坡變形場(chǎng)與穩(wěn)定性特征

圖7 f42-9斷層上盤巖體變形場(chǎng)(等值云圖和矢量)分布

6 結(jié) 論

鑒于錦屏一級(jí)水電站左岸壩肩邊坡復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造,變形表現(xiàn)出非常明顯的非連續(xù)性特征,本文采用三維離散元 3DEC方法,結(jié)合左岸邊坡監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)整體計(jì)算模型和結(jié)構(gòu)面計(jì)算參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì),在此基礎(chǔ)上分析其開(kāi)挖變形特征及潛在變形失穩(wěn)模式,并對(duì)安全穩(wěn)定作出評(píng)價(jià)。錦屏一級(jí)左岸壩肩邊坡結(jié)構(gòu)面的發(fā)育致使邊坡開(kāi)挖變形受結(jié)構(gòu)面控制明顯,且上部?jī)A倒變形特征顯著,體現(xiàn)出 2150～2230m高程區(qū)間傾倒型解體型的潛在破壞方式,其整體滑移穩(wěn)定安全系數(shù)大致在 1.2～1.3。

[1]孟國(guó)濤.柱狀節(jié)理巖體力學(xué)分析及其工程應(yīng)用[D].南京:河海大學(xué),2007,6.

[2]中國(guó)水電顧問(wèn)集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院.雅礱江錦屏一級(jí)水電站可行性研究報(bào)告 3:工程地質(zhì)[R].2005.

[3]Itasca Consulting Group.Inc.,3 Dimensional Distinct Element Code Theory and Background,Minneapolis[M].M innesota,USA,2007.

[4]Itasca(武漢)咨詢有限公司.金沙江白鶴灘水電站可行性研究階段壩區(qū)自然邊坡穩(wěn)定性調(diào)查與研究報(bào)告[R].2008,8.