某型精確制導(dǎo)迫彈對輕型裝甲車輛的毀傷效果研究

中圖分類號：E924；TJ31 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

引用格式：，，，等.某型精確制導(dǎo)迫彈對輕型裝甲車輛的毀傷效果研究[J].指揮控制與仿真，2025，47（4））：99-108.XUX，YANGLL，WANGXK，etal.Studyonthedestructiveefectofacertaintypeofprecisiongudedmortarshellonlightamoredvehicles[J」.CommandControlamp;Simulation，2025，47（4）：99-108.

Abstract：Thevalueof modern guided munitions，suchasartileryshells，mortarshells，missles，etc.，tocombattargets is mainlyreflectedinthedamageeffectonthetarget.Intispaper，basedonthepracticalproblemofinsuficientdamagefficiencyofconventionalmortarsonlightarmoredvehicles，thedamage efectsofmortarfragmentsandshock wavesonlightarmored vehiclesandcombatantsunderstaticanddynamic blasting modesarecalculatedbyclasical damagetheory，andverified by BMP-3 armored vehicles.It shows that 90.2% of the fragments formed by warhead explosion are in the range of _0.1g （2號 -6g ，which are normally distributed in space，most of which are concentrated in the range of 60^°-105^° ，and the effective kiling radiusofpersonneltargetsreaches221m.Inaddition，intherangeof3mfromtheammunitionhitpoint，theshock waveformedbythe warhead explosioncancause damage to machine guns，fire periscopes，driver periscopes，reversing mirrors，rearperiscopes，tracks，inducers，walking wheels，drivewheels，antennas and other components，whichprovides a certain reference for precision-guided projectiles to strike light armored targets.

Keywords：guided mortar；light armored vehicle；damage effect

現(xiàn)代制導(dǎo)彈藥，如炮彈、迫彈、導(dǎo)彈等對作戰(zhàn)目標(biāo)的價值主要體現(xiàn)在對目標(biāo)的毀傷效果上，而彈藥對目標(biāo)的毀傷效果與戰(zhàn)斗部自身威力、彈體姿態(tài)、打擊角度、速度、炸點位置、爆炸時機(jī)、起爆高度等以及目標(biāo)易損特性（結(jié)構(gòu)、材料、特性等）等諸多因素息息相關(guān)[2-5]。因此，開展彈藥的動態(tài)（綜合）毀傷效果評估對彈藥的創(chuàng)新發(fā)展、設(shè)計與優(yōu)化（彈道、戰(zhàn)斗部、引信等）及有效使用至關(guān)重要，對充分發(fā)揮武器裝備的毀傷與戰(zhàn)斗性能、提高作戰(zhàn)水平具有重大現(xiàn)實意義。

為實現(xiàn)科學(xué)且貼近實際的毀傷效果評估，當(dāng)前研究從戰(zhàn)斗部毀傷機(jī)理分析[6-8]、目標(biāo)易損性分析[9-12]毀傷概率模型研究[13-15]、彈目交會和引戰(zhàn)配合[16-18]等方面著手，并吸收其他學(xué)科領(lǐng)域成果[19-20]，通過軟件數(shù)值模擬[21-22]現(xiàn)場試驗驗證[23-25]等手段開展武器彈藥的毀傷效果評估及其方法研究。但是，現(xiàn)有的研究僅停留在對非精確制導(dǎo)迫彈的毀傷效果方面，相較于命中率更高、毀傷效果更好的精確制導(dǎo)迫彈，從理論、仿真和實驗方面對其毀傷效果的研究卻很少，并且對毀傷效果的研究需要涉及多個領(lǐng)域，很難實現(xiàn)全面覆蓋。

本文針對某精確制導(dǎo)迫彈對輕型裝甲車輛開展毀傷分析研究，該型制導(dǎo)迫彈利用激光技術(shù)提升適配火炮的精確打擊能力，主要用于對敵偵察車、指揮車、輕型裝甲車輛、火力點等重要點目標(biāo)實施精確打擊。研究圍繞戰(zhàn)斗部毀傷元計算、目標(biāo)易損性分析、毀傷判據(jù)、毀傷分析等內(nèi)容開展，為后續(xù)研究提供相應(yīng)參考。

1 毀傷元計算

戰(zhàn)斗部通過在終點爆炸形成大量破片毀傷元和沖擊波毀傷元實現(xiàn)戰(zhàn)斗部威力，對目標(biāo)造成毀傷效果。毀傷元的計算是量化戰(zhàn)斗部威力和毀傷評估的前提。

1.1戰(zhàn)斗部靜爆破片場

戰(zhàn)斗部在終點爆炸形成的大量破片毀傷元以一定初速和方向向四周飛散，形成破片場。量化破片場的參數(shù)主要包括破片的數(shù)目、質(zhì)量及其分布、初速、飛散角及在不同距離處的破片空間分布密度等。

將戰(zhàn)斗部沿軸向剖分成若干單元環(huán)，并做如下假設(shè)：

各單元環(huán)服從筒形彈破碎規(guī)律；

根據(jù)筒形彈試驗，當(dāng)長徑比大于2～3時，端部效應(yīng)的影響可忽略不計；

假設(shè)在同一飛散方向上的破片初速相同;

本文先逐個計算單元體的破片場分布，而后通過單元體疊加計算出整個戰(zhàn)斗部的破片場，最后通過運(yùn)動分析和空氣阻力下的速度衰減計算，得到不同距離處的破片空間分布密度。

（1）單元體破片數(shù)目

戰(zhàn)斗部爆炸后，對于某個單元體，形成大小不均的破片總數(shù)為

式中， M 為單元體金屬殼體的質(zhì)量 （kg）：μ 為單元體形成破片的平均質(zhì)量，可用如下公式確定：

其中， K 為試驗系數(shù)（ k=5.194 ）： Φ_t 為單元體殼體平均壁厚 （m） ： d 為單元體平均內(nèi)徑 （m） ： c 為單元體內(nèi)炸藥質(zhì)量 （kg） 6 M 為單元殼體質(zhì)量 （kg）σ;T_s 為戰(zhàn)斗部殼體材料破碎性系數(shù)； T_e 為炸藥當(dāng)量系數(shù)。

（2）單元體破片數(shù)量分布

根據(jù) Mott 公式，破片隨質(zhì)量的數(shù)量分布服從如下規(guī)律：

式中 I（m） 為破片數(shù)量分布概率函數(shù)； N（?m） ）為質(zhì)量大于等于 Ω_m 的破片累計數(shù)量； λ 和 α 為常數(shù)，對于薄壁戰(zhàn)斗部分別取1/2和2，對于厚壁戰(zhàn)斗部分別取1/3和6。

（3）單元體破片速度

單元體破片的平均初速由Gurney公式計算

式中， V₀ 為破片初速 （m/s） ； 為炸藥Gurney系數(shù)（ m/s） ，對于RL-F炸藥，其值根據(jù)爆速估算約為2795m/s ： C/M 為單元體的炸藥和殼體質(zhì)量比。

由于戰(zhàn)斗部端部稀疏波效應(yīng)影響，戰(zhàn)斗部兩端速度低，中間速度高，因此，引入函數(shù) F（Z） 對Gurney公式進(jìn)行修正，修正后的破片初始速度為

其中，

式中， Z 為破片初始軸向位置 （m） ，起爆點位置處 Z= 0;R 為裝藥半徑 Π（m）;L 為裝藥長度 Π（m） ;

破片向外運(yùn)動過程中受到空氣阻力作用（重力影響忽略不計）而以一定的初速作直線減速運(yùn)動，速度衰減服從以下規(guī)律：

V_ι=V₀?e^-Kι

式中，

其中， V₀ 為破片初速（ m/s ） c 為破片的阻力系數(shù)（自然破片取 c=1.5 ） ;ρ₀ 為空氣密度（ kg/m³ ）； m 為破片質(zhì)量（kg）;l 為破片運(yùn)動距離 Π（m） V_ι 為破片運(yùn)動距離 ξ_l 處時的速度 為破片平均迎風(fēng)面積 （m²） ，常用如下公式計算：

其中， k 為破片形狀系數(shù)，不規(guī)則破片 k 取 （4.5～5）× 10^-3 。

（4）單元體破片空間分布規(guī)律

戰(zhàn)斗部爆炸形成的破片空間分布規(guī)律近似呈正態(tài)分布，破片的密度分布函數(shù)為

式中， φ 為飛散方向與彈軸的夾角，稱為飛散方向角； 為空間分布的中心方位角， σ 為正態(tài)分布的均方差（對于自然破片通常取為 5^° ）。

中心方位角主要與起爆位置有關(guān)，可用Taylor公式計算：

式中 Δ_，β 為爆轟波陣面與單元殼面之夾角； D 為裝填炸藥的爆速； V₀ 為破片初速。

分布在 （φ，φ+Δφ） 內(nèi)的破片初速，可用平均的方法求得

其中， V_0i 為第 i 個單元體形成的破片初速； N_i^′（φ） 為第 i 個單元體形成的分布在 （φ，φ+Δφ） 內(nèi)的破片數(shù)。

通過對若干單元體破片進(jìn)行積分疊加計算，最后得到整個戰(zhàn)斗部的破片平均質(zhì)量、破片數(shù)目和破片平均初速。

1.2戰(zhàn)斗部動態(tài)破片場

（1）動態(tài)破片速度

戰(zhàn)斗部爆炸后，形成動態(tài)的破片飛散錐。可以通過靜態(tài)破片錐疊加彈藥速度得到。如圖1所示，破片靜態(tài)的最小和最大飛散方位分別為：

φ_min=φ₀

φ_max=φ₀+Δφ

其中， φ_?0 為破片的飛散傾角， Δφ 為破片靜態(tài)飛散角。

疊加戰(zhàn)斗部終點速度后，可得破片動態(tài)區(qū)間角為：

其中， v₀ 為戰(zhàn)斗部爆炸后形成破片的靜態(tài)初速度， v_m 戰(zhàn)斗部終點速度。以上參數(shù) φ_?0 和 Δφ 為設(shè)計參數(shù)，其他參數(shù)均為已知參數(shù)。

破片的初始絕對速度為

其中， φ 是戰(zhàn)斗部靜爆時破片初速和戰(zhàn)斗部軸線的夾角。不同飛散區(qū)間內(nèi)破片的動態(tài)速度是不同的，它們是飛散角 φ 的函數(shù)。

（2）動態(tài)破片速度衰減

毀傷元離開炸點之后，和目標(biāo)的交會過程中，由于運(yùn)動距離較近，不考慮重力的影響，只考慮空氣阻力的影響，近似認(rèn)為毀傷元作直線減速運(yùn)動，其速度衰減規(guī)律為：

式中， D 為破片的絕對飛行距離； a_?H 為高度 H 上破片的速度衰減系數(shù)，其值為

a_H=a₀ΔH（H）

其中， a₀ 為水平面上的毀傷元速度衰減系數(shù)，ΔH（H） 為高度修正函數(shù)，其表達(dá)式為

圖1破片動態(tài)飛散角示意圖 Fig.1Schematic diagram of dynamic scatteringangleof fragments

求出破片射線和目標(biāo)面的交點，并求出破片運(yùn)動到該交點的距離 D ，即可根據(jù)下式計算破片到達(dá)此面的相對速度為

破片和目標(biāo)面交會時，運(yùn)動的時間為

1.3 戰(zhàn)斗部沖擊波

沖擊波的破壞作用與沖擊波參量（超壓、沖量、正壓時間）有關(guān)，戰(zhàn)斗部爆炸形成的沖擊波峰值超壓為

其中，A為經(jīng)驗系數(shù)； W^′ 為戰(zhàn)斗部等效裸裝藥的TNT當(dāng)量質(zhì)量 （kg）;R 為距爆點的距離 （m） 。

考慮殼體破碎及拋射破片消耗的能量，形成沖擊波的戰(zhàn)斗部等效裸裝藥質(zhì)量為

其中， W 為戰(zhàn)斗部實際裝藥質(zhì)量； M 為戰(zhàn)斗部殼體質(zhì)量； α 按如下公式取值：

2 毀傷判據(jù)

2.1破片對人員毀傷判據(jù)

威力是戰(zhàn)斗部的重要戰(zhàn)技指標(biāo)之一，反映了戰(zhàn)斗部性能的優(yōu)劣。目前國內(nèi)外常用的殺傷威力指標(biāo)有兩個：一是扇形靶密集殺傷半徑；二是球形靶殺傷面積。本文基于扇形靶殺傷半徑評估戰(zhàn)斗部對人員殺傷威力。

根據(jù)扇形靶的含義，在距戰(zhàn)斗部質(zhì)心分別為 4m，8 m，12m，16m，20m 和 24m 距離處設(shè)置 60^° （或 30^° ）的扇形靶板，計算命中靶板的殺傷（或有效）破片數(shù)。根據(jù)扇形靶密集殺傷半徑的定義，殺傷破片是指命中靶板同時又能穿透靶板（ 25mm 厚松木板）的破片，并且兩塊嵌入板內(nèi)的未穿透破片折算為一塊殺傷破片。則命中靶板的殺傷破片數(shù) n_e 為

n_e=N（R）?η

η 為判斷破片是否有效的一個系數(shù)，

式中， E 為破片著靶時的動能，它與破片的質(zhì)量和速度有關(guān)，可表示為 2m2 為穿透松木靶板的臨界動能（通常取98J）； E_jb 為能夠嵌入松木靶板內(nèi)部的破片臨界動能（這里取49J）。

2.2破片對靶板的侵徹判據(jù)

在對目標(biāo)進(jìn)行處理時，把目標(biāo)的關(guān)鍵部件都簡化為具有一定厚度面組成的幾何形體，如果破片能穿透部件面，認(rèn)為破片對部件有毀傷能力。破片對靶板的侵徹，用極限穿透速度的形式來表示，如果破片的速度大于極限穿透速度，認(rèn)為該破片為有效破片，否則為無效破片，不予考慮。破片穿透目標(biāo)靶所需的極限速度為

式中， Φ_t 為部件面的厚度（cm）； A_f 為破片穿靶最大截面積（ cm². ： m_f 為破片質(zhì)量 Ψ（g）：β 為破片入射角; C₁，C₂ 、C₃、C₄ 為常數(shù)，對鋼目標(biāo) C₁=6.601，C₂=0.906，C₃= - 0.963，C₄=1.286 ，對鋁（ 2A12T4 ）目標(biāo) C₁=1.324 C₂=0.927，C₃=1.995，C₄=1.098

如果不是上述兩種材料，按照強(qiáng)度方法將目標(biāo)面材料等效為硬鋁厚度。

其中， t_c 為部件材料厚度； σ_ι 為部件材料強(qiáng)度； σ_?Al 為硬鋁強(qiáng)度， Ψ_t 為等效硬鋁厚度。

破片侵徹靶板的剩余速度為

其中， m_s 為沖塞質(zhì)量， m_f 為破片質(zhì)量 為破片撞擊靶板的速度； v_c 為靶板的極限穿透速度。在計算沖塞質(zhì)量時，沖塞直徑取破片直徑的1.2倍（根據(jù)相關(guān)試驗結(jié)果統(tǒng)計得到的經(jīng)驗值）。

破片穿過一層靶板后，對下一層靶板的侵徹利用此剩余速度重復(fù)上述過程，在此假設(shè)破片穿過一層靶板后破片的質(zhì)量和運(yùn)動方向不變。

2.3沖擊波對部件的毀傷判據(jù)

當(dāng)彈藥炸點和目標(biāo)部件的距離很小時，爆炸效應(yīng)也是一種殺傷作用。一般認(rèn)為目標(biāo)部件存在沖擊波超壓臨界值下限和沖擊波超壓臨界值上限兩個臨界值，沖擊波傳到目標(biāo)部件時的超壓大于部件所能承受的臨界超壓上限時，部件完全毀傷，即部件毀傷概率為1；超壓小于部件所能承受的臨界超壓下限時，部件不被毀傷，即部件毀傷概率為0；超壓大于部件所能承受的臨界超壓下限而小于部件所能承受的臨界超壓上限時，部件部分毀傷，且毀傷概率可由上下限對應(yīng)的毀傷概率線性插值得到，沖擊波對部件的毀傷概率為

其中， ΔP_m 為作用于部件上的沖擊波超壓； P₁ 和 P₂ 分別為部件毀傷超壓臨界下限和上限。

根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[26]，當(dāng)車輛密封性良好時，沖擊波在侵入車輛時會損耗絕大部分能量，從而難以毀傷車輛內(nèi)部關(guān)鍵部件和乘員；而對于車輛外部部件，當(dāng)沖擊波超壓大于 0.15MPa 時，沖擊波將對部件產(chǎn)生毀傷，超過 0.3MPa 時，將對部件造成嚴(yán)重毀傷，因此，取0.15MPa 和 0.3MPa 作為車輛目標(biāo)外部關(guān)鍵部件的超壓臨界下限和上限。

3典型輕型裝甲車輛目標(biāo)易損性分析

本文以蘇聯(lián)BMP系列的第三代產(chǎn)品BMP-3步兵戰(zhàn)車開展典型輕型裝甲車輛目標(biāo)易損性研究和等效模型構(gòu)建。

BMP-3步兵戰(zhàn)車的裝甲防護(hù)系統(tǒng)分為車體裝甲和炮塔裝甲，裝甲厚度示意如圖2所示，材料均為裝甲鋼。

圖2BMP-3步兵戰(zhàn)車裝甲厚度示意圖

Fig.2Schematic diagramofarmor thickness for BMP-3 infantry fightingvehicle

參考當(dāng)前坦克毀傷級別的劃分，即運(yùn)動（M）、火力（F）、探測（A）、乘員（C）、通訊（X）和災(zāi)難性（K）等6個毀傷級別，本文主要分析步兵戰(zhàn)車的M級、F級和C級毀傷。M級毀傷指的是戰(zhàn)車癱瘓，不能進(jìn)行可控運(yùn)動且不能由乘員當(dāng)場修復(fù)；F級毀傷指的是戰(zhàn)車主要武器喪失功能，或是由乘員無力操作造成，或是由于武器或配套設(shè)備損壞，不堪使用且不能由乘員當(dāng)場修復(fù)；C級毀傷指的是運(yùn)輸?shù)氖勘艿焦簦欢ū壤倪\(yùn)輸士兵喪失戰(zhàn)斗能力。將戰(zhàn)車劃分為武器、火控、動力、乘員等4個主要系統(tǒng)，并將各系統(tǒng)的部件劃分為要害部件和惰性部件，其中，將其毀傷可以造成戰(zhàn)車某種級別毀傷的部件稱為要害部件，自身毀傷不會造成戰(zhàn)車某種級別毀傷的部件稱作惰性部件。

以破片入射方向元器件（或部件）的易損面積與所在艙體（或部件）的呈現(xiàn)面積之比視為破片在特定人射方向下對部件的毀傷概率，并考慮破片對部件存在多個人射方向的隨機(jī)性，并將多個破片入射方向的毀傷概率平均值視為該部件的易損性系數(shù)。

通過對各部件進(jìn)行毀傷樹分析和易損性系數(shù)計算，得到了各要害部件對應(yīng)的毀傷級別、易損性系數(shù)、等效材料和等效厚度等，如表1所示。

表1各要害部件對應(yīng)的毀傷級別及易損性系數(shù)

Tab.1The damage level and vulnerability coefficient correspondingtoeachcritical component

BMP-3步兵戰(zhàn)車的幾何外形模型和要害部件模型如圖3所示。

圖3BMP-3步兵戰(zhàn)車的易損性模型Fig.3Vulnerability Model of BMP-3 Infantry Fighting Vehicle

4戰(zhàn)斗部毀傷分析

4.1 破片毀傷元

（1）破片場分布

本文研究的戰(zhàn)斗部質(zhì)量 17kg ，殼體材料為

58SiMn ;裝填RF-L 炸藥 3.15kg ，炸藥密度 1.65g/cm³ ，屬于自然破片彈。本文將殼體沿軸向劃分15個單元截面進(jìn)行計算與積分，得到戰(zhàn)斗部爆炸后形成的破片質(zhì)量及空間分布，如圖4所示。

圖4戰(zhàn)斗部爆炸后形成破片的質(zhì)量分布

Fig.4Mass distribution of fragments formed after the explosion of thewarhead

戰(zhàn)斗部爆炸形成的破片（ 0.1Σ_g 以上）1890枚，破片平均質(zhì)量 2.38g 。由圖4可以看出，計算得到的破片質(zhì)量大部分集中在 0.1g～6g 區(qū)間中，數(shù)目占比約為90.2% ;大于 6g 的破片數(shù)目占 9.8% 。

本文計算了各個單元爆炸后形成破片的初速，戰(zhàn)斗部爆炸后圓柱部的速度為 1866.2m/s ，戰(zhàn)斗部頭弧部及彈底的破片初始速度小于圓柱部的破片初始速度。

戰(zhàn)斗部爆炸后形成的破片近似分布在球面上，不同的飛散區(qū)間內(nèi)破片數(shù)目不同，如圖5所示，破片的空間分布近似呈正態(tài)分布，分布中心角約為 92.5^° ，破片大部分集中在 60^°～105^° 的飛散角度范圍內(nèi)。

（2）破片對人員密集殺傷半徑

某型殺傷爆破戰(zhàn)斗部引信作用方式為慣性碰炸引信，戰(zhàn)斗部長度為 320mm ，戰(zhàn)斗部前端距頭部距離為366mm ，故戰(zhàn)斗部中心距彈丸頭部距離為 526mm 。

根據(jù)本文計算得到的破片初速、質(zhì)量分布以及空間分布，作者計算了戰(zhàn)斗部爆炸后在不同距離處周向（ 60^° 范圍內(nèi)）靶板上的有效破片數(shù)（嵌入靶板的破片2枚折算為1枚），計算結(jié)果以半徑為橫坐標(biāo)，以有效殺傷破片數(shù)為縱坐標(biāo)，畫出有效破片數(shù)計算結(jié)果的 N（R） 折線圖，然后做 N=4.18R 的斜線，該斜線與N（R）折線的交點即為扇形靶的有效殺傷半徑。結(jié)果如圖6所示，戰(zhàn)斗部的有效殺傷半徑為 。

圖5戰(zhàn)斗部爆炸形成破片的空間分布Fig.5The spatial distribution of fragments formed by the explosion of the warhead

（3）破片對裝甲侵徹能力

由于炸點距目標(biāo)較近，破片的撞擊速度按照1800m/s 估算，不同質(zhì)量破片的侵徹能力如圖7所示。

從圖7中可以看出，破片穿透裝甲的臨界厚度正比于破片質(zhì)量。根據(jù)破片的穿透能力及裝甲車輛不同位置處的裝甲厚度，可以得到 0.85g 以上的破片能夠穿透車底裝甲， 1.4g 以上的破片能夠穿透車身后裝甲， 2.1g 以上的破片能夠穿透車身頂裝甲， 4.1g 以上的破片能夠穿透炮塔頂裝甲， 13g 以上的破片能夠穿透首上裝甲， 39g 以上的破片能夠穿透車身側(cè)裝甲、炮塔側(cè)裝甲、炮塔后裝甲。

圖6扇形靶殺傷半徑計算結(jié)果

Fig.6Calculation results of the killing radius of fan-shaped targets

圖7破片質(zhì)量與穿透裝甲鋼板（616裝甲鋼）厚度之間的關(guān)系

Fig.7The relationship between fragment mass andthicknessofpenetratingarmor steel plate （616armorsteel）

4.2 沖擊波毀傷元

（1）沖擊波超壓值

本文計算了殺爆戰(zhàn)斗部爆炸后形成沖擊波超壓隨距離的變化曲線，結(jié)果如圖8所示。根據(jù)彈藥的命中精度，戰(zhàn)斗部炸點距目標(biāo)的距離大部分小于 3m ，此處的超壓值約 0.3MPa 。

（2）沖擊波對目標(biāo)外部部件的毀傷分析

當(dāng)沖擊波的超壓大于 0.3Mpa 時能夠?qū)ρb甲目標(biāo)的外部部件造成毀傷，由于彈藥的命中精度高，炸點與目標(biāo)的部件很近，由圖7的沖擊波計算結(jié)果可知，當(dāng)距炸點的距離小于 2.9m 時，沖擊波的超壓大于0.3ΔMpa 。所以，當(dāng)炸點距目標(biāo)的距離小于 2.9m 時，能夠?qū)C(jī)槍、火力潛望鏡、駕駛員潛望鏡、倒車鏡、后潛望鏡、履帶、誘導(dǎo)輪、行走輪、驅(qū)動輪、天線等外部部件造成毀傷。

圖8沖擊波超壓隨距離的變化曲線 Fig.8The variation curve of shock wave overpressurewithdistance

5 結(jié)束語

本文以殺爆戰(zhàn)斗部對輕型裝甲車輛目標(biāo)造成嚴(yán)重毀傷等級要求為導(dǎo)向，分析了殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷模式，構(gòu)建出綜合毀傷評估體系；選取步戰(zhàn)車作為輕型裝甲車輛的代表，進(jìn)行了目標(biāo)易損性分析；根據(jù)防護(hù)特性設(shè)計出模擬目標(biāo)，提出測試方案并進(jìn)行試驗驗證，并且從結(jié)構(gòu)損傷、破片損傷、生物毀傷、沖擊波超壓等方面對殺爆戰(zhàn)斗部的動態(tài)威力毀傷情況進(jìn)行了評估分析，主要有以下三點結(jié)論：

（1）戰(zhàn)斗部爆炸形成約1890枚破片（大于0.1g），平均質(zhì)量 2.38g ，初始速度（圓柱部）為 1866.2m s。破片的空間分布呈正態(tài)分布，大部分集中在 60^°～ 105^° 的飛散角度范圍內(nèi)，對人員目標(biāo)的有效殺傷半徑為 22.1m 。

（2）戰(zhàn)斗部爆炸形成的破片中， 0.85g 以上的破片能夠穿透車輛底裝甲（垂直入射），占比約 47.6% ，且隨著破片質(zhì)量的增加，能夠?qū)MP-3步兵戰(zhàn)車不同部位的裝甲進(jìn)行穿透毀傷。

（3）戰(zhàn)斗部在彈藥命中點爆炸，形成的沖擊波超壓 峰值在 3m 范圍內(nèi)大于 0.3MPa ，能夠?qū)C(jī)槍、火力潛 望鏡、駕駛員潛望鏡、倒車鏡、后潛望鏡、履帶、誘導(dǎo)輪、 行走輪、驅(qū)動輪、天線等外部部件造成毀傷。

參考文獻(xiàn)：

[1]王樹山.終點效應(yīng)學(xué)［M].2版.北京：科學(xué)出版社，2019.WANG S S. Terminal effects[M]. 2nd ed.Beijing：Science Press，2019.

[2] 徐豫新，蔡子雷，吳巍，等.彈藥毀傷效能評估技術(shù)研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[J].北京理工大學(xué)學(xué)報，2021，41（6） ： 569-578.XUYX，CAI ZL，WU W，et al.Current research anddevelopment of ammunition damage effect assessmenttechnology[J]. Transactions of Beijing Institute of Tech-nology，2021，41（6） ： 569-578.

［3］廖馨，俞啟東，王澤，等.軍事體系工程理論與方法研究[J].中國航天，2021（7）：45-50.LIAO X，YUQD，WANG Z，et al.Aerospace China，2021（7） ： 45-50.

[4]張兵.美軍戰(zhàn)斗毀傷評估發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢[J]．信息化研究，2022，48（3）：1-6，13.ZHANG B. Developmentstatus and trend of US militarybattle damage assessment[J]. Informatization Research，2022，48（3）： 1-6，13.

[5］魏慶棟，王忠，江光德，等.導(dǎo)彈打擊目標(biāo)的毀傷效果評估方法研究綜述［J]．戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈技術(shù)，2023（3）：76-88.WEI QD，WANG Z， JIANG G D，et al. Review on dam-age effect evaluation method of missile attacking target[J].Tactical Missile Technology，2023（3）：76-88.

[6］于濱，李翔宇，盧芳云.單破片對導(dǎo)彈艙段毀傷的易損性快速分析方法[J].兵器裝備工程學(xué)報，2020，41（12）： 82-86.YUB，LIXY，LUFY.Fast vulnerability analysismethod of missile sections under the attack of fragment[J]. Journal of Ordnance Equipment Engineering，2020，41（12） ： 82-86.

［7］翟成林，陳小偉.導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部打擊下目標(biāo)毀傷評估的研究進(jìn)展[J].含能材料，2021，29（2）：166-180.ZHAI C L， CHEN X W. A review on damage assessmentof target hit by missile warhead[J]. Chinese Journal ofEnergetic Materials，2021，29（2）：166-180.

[8］洪豆，鄭宇，李文彬，等.破片戰(zhàn)斗部殺傷面積影響規(guī)律研究[J].兵器裝備工程學(xué)報，2021，42（5）：37-42.HONG D，ZHENG Y，LI WB，et al. Research on influ-ence law of fragment warhead's killing area[J]. Journal ofOrdnance Equipment Engineering，2021，42（5）） ： 37-42.

[9]ZHAI C L， CHEN X W. Probability damage calculation ofbuilding targets under the missile warhead strike[J]. Reli-ability Engineeringamp; System Safety，202O（202）：107 030.

[10］陳東寧，許敬宇，姚成玉，等.連續(xù)時間多維T-S 動態(tài)故障樹分析方法[J]．機(jī)械工程學(xué)報，2021，57（10）：231-244.CHEN D N，XU J Y，YAO C Y，et al. Continuous-timemulti-dimensional T-S dynamic fault tree analysis method-ology[J]. Journal of Mechanical Engineering，2021，57（10）：231-244.

[11］李冬琴，劉家昊，陳練，等.艦船航行功能體系易損性分析研究[J].艦船科學(xué)技術(shù)，2022，44（3）：42-47.LI D Q，LIU JH，CHEN L，et al. Research on vulnera-bilityanalysis of ship navigation functional system[J].Ship Science and Technology，2022，44（3）： 42-47.

[12］徐鵬，鄔建華，吳宜珈，等.基于T-S毀傷樹和貝葉斯網(wǎng)絡(luò)的易損性分析方法[J].火力與指揮控制，2022，47（9） ： 90-97.XU P，WU JH，WU Y J，et al. Degraded states vulnera-bility methodology based on T-S dynamic damage tree andBayesian network[J].Fire Control amp; Command Control，2022，47（9） ： 90-97.

[13］劉飛，張昭，陳力，等.防護(hù)工程功能毀傷評估模型研究［J].國防科技，2020，41（6）：98-104.LIU F，ZHANG Z， CHEN L，et al. A research on thefunctional damageassessment model of protective engi-neering[J].National Defense Technology，202O，41（6） ：98-104.

[14］胡江，王海川，趙亞東，等.艦炮二維彈道修正彈對岸上目標(biāo)毀傷概率研究[J].指揮控制與仿真，2021，43（4） ： 49-52.HU J，WANG H C， ZHAO Y D， et al. Research on dam-age probability for naval Gun using two-dimensional trajec-tory correction projectile to fire on shore[J]. CommandControlamp; Simulation，2021，43（4）：49-52.

［15］朱萬紅，陳小剛，朱旭，等.基于毀傷樹的車載移動指揮所系統(tǒng)防護(hù)效能評估模型研究［J]．防護(hù)工程，2023，45（1） ： 26-31.ZHU WH，CHEN XG， ZHU X，et al. Research on an e-valuation model of the systematic protective effectivenessof vehicle-mounted mobile command post based on damagetree[J].Protective Engineering，2023，45（1）：26-31.

[16］李寒.彈目交會試驗技術(shù)研究[D].南京：南京理工大學(xué)，2019.LI H.Research on missile-target rendezvoustesttechnology[D].Nanjing：Nanjing University of Scienceand Technology，2019.

[17］趙宏偉，陳云俊.殺爆戰(zhàn)斗部打擊預(yù)警機(jī)引戰(zhàn)配合效果分析[J].彈箭與制導(dǎo)學(xué)報，2019，39（4）：131-134.ZHAO H W， CHEN Y J. Analysis of fragment warheadcoordinate eficiency of early warning airplane[J]. JournalofProjectiles，Rockets，MissilesandGuidance，2019，39（4）： 131-134.

［18］熊森才，祝學(xué)軍，劉立輝，等.基于模擬退火算法的自適應(yīng)引戰(zhàn)配合優(yōu)化設(shè)計[J].戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈技術(shù)，2020（3）：98-104.XIONG S C， ZHU X J，LIU L H，et al. Optimized designof adantive fuze warhead coordination based on simulatedannealing algorithm[J].Tactical MissileTechnology，2020（3）：98-104.

[19］張磊，吳昊，趙強(qiáng)，等.基于數(shù)據(jù)挖掘技術(shù)的地下工程目標(biāo)毀傷效應(yīng)計算方法［J].爆炸與沖擊，2021，41（3）：4-13.ZHANGL，WUH，ZHAOQ，etal.Calculationmethodofdamage effects of underground engineering objectivesbased on data mining technology[J].Explosion and ShockWaves，2021，41（3）：4-13.

[20］張宗騰，張琳，謝春燕，等.基于改進(jìn)GA-BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的目標(biāo)毀傷效果評估[J].火力與指揮控制，2021，46（11）： 43-48.ZHANG Z T，ZHANGL，XIE CY，et al.Battle damageeffect assessment based on improved GA-BPneuralnetwork[J].Fire Controlamp;Command Control，2O21，46（11）：43-48.

[21］李向榮，李帥，王國輝，等.基于有限元數(shù)據(jù)交會的部件毀傷評估方法研究［J].北京理工大學(xué)學(xué)報，2017，37（4）：430-435.LI XR，LI S，WANG GH，et al.Damage assessmentmethod of componentsbased on finiteelement interaction[J].Transactions of Beijing Institute of Technology，2017，37（4）： 430-435.

［22］張重陽，周理，陳廣陽，等.侵爆彈對框架類建筑物毀傷效果評估研究[J].火力與指揮控制，2020，45（5）：150-156.ZHANG CY，ZHOUL，CHENGY，et al. Damage effectevaluationon invasionwarhead of framebuilding[J].FireControl amp; Command Control，2020，45（5） ：150-156.

［23］裴桂艷，聶建新，王秋實，等.榴彈模擬彈綜合威力分析[J].指揮控制與仿真，2023，45（6）：70-77.PEIGY，NIEJX，WANGQS，etal.Analysisof thecomprehensive power of grenade simulation ammunition[J].CommandControl amp;Simulation，2023，45（6）：70-77.

[24］許珂，李秀地，毛懷源，等.坑道內(nèi)溫壓炸藥沖擊波傳播特性的試驗研究[J].爆破，2018，35（3）：42-48.XUK，LIXD，MAOHY，et al.Experimental studyonblast wave characteristic of thermobaric explosive insidetunnel[J].Blasting，2018，35（3）：42-48.

[25］陳麗，韓長喜.美國反導(dǎo)試驗場研究綜述[J].飛航導(dǎo)彈，2020（4）：76-81.CHENL，HAN C X.A summary of the research on Amer-icananti-missile test site[J].Aerodynamic MissileJournal，2020（4）：76-81.

［26］沈曉軍，苗勤書，王曉鳴.爆炸沖擊波對主戰(zhàn)坦克的毀傷研究［J].彈箭與制導(dǎo)學(xué)報，2006，26（S1）：224-226.SHEN X J，MIAO Q S，WANG X M.Study on thedamageofblast wave to themainbattle tank[J].JournalofProjectiles，Rockets，Missilesand Guidance，2OO6，26（S1）：224-226.

（責(zé)任編輯：胡前進(jìn)）