不同造粒工藝和粉末粒徑對混合粉料中金剛石分布均勻性的影響

關鍵詞 造粒工藝；松比；流速；形貌；粒徑；金剛石分布

中圖分類號 TQ164;TF124文獻標志碼A

文章編號 1006-852X（2025）02-0214-10

DOI碼 10.13394/j.cnki.jgszz.2023.0191

收稿日期 2023-09-13修回日期2024-03-02

近年來，我國金剛石工具行業快速發展，其中粉末造粒工藝在金剛石工具生產中應用廣泛[14]。造粒工藝是將粉末、熔融液、水溶液等物料經加工制成具有一定形狀與大小的粒狀物5。隨著造粒工藝技術的不斷完善和市場需求的擴大，造粒和自動冷壓設備在國內金剛石工具行業中應用廣泛4

隨著金剛石工具行業的飛速發展，國內外一些規模較大的生產廠家逐漸采用新設備、新工藝，其中粉末造粒工藝逐漸被重視。雖然造粒粉末比未造粒粉末的流動性大幅度提高，但松裝密度（即松比）卻有所下降；而造粒工藝與不同金屬粉末的松裝密度、造粒劑等的加入量息息相關；且粉末造粒克服了金剛石在粉料中的分布不均勻現象，可滿足冷壓工藝要求，并保障了燒結后金剛石工具胎體的力學性能等[6-12]

金剛石在胎體中的分布狀態對金剛石工具的性能有重要影響，兩者間關系密切，且粉料中金剛石的均勻性對胎體中金剛石的分布均勻性起著至關重要的作用。傳統金剛石工具中的金剛石處于隨機分布狀態，結合劑對其的把持也是隨機的，因而局部金剛石顆粒易受過大的沖擊力作用而脫落，影響金剛石工具的切割效率和使用壽命[13]。采用定量評價方法可較好區分金剛石在胎體中的分布情況[4]。但由于胎體粉末的制程工藝不同，粉末顆粒的形貌有較大差異，可引起金剛石在胎體中的偏析或局部富集，從而引起工具性能的變化[10.15]。如切割用金剛石繩鋸中金剛石易發生偏磨，導致繩鋸提前報廢，達不到預設壽命等[16-17]。相反，金剛石均勻分布可顯著提高金剛石工具的質量與性能，且不同排布方式的金剛石工具切割性能差異較大。采用合理的金剛石定位排列方法，使金剛石在工其中得到充分利用，能顯著提高其鋸切效率和鋸切壽命等[18-21]

因此，為改善金剛石工具性能，提高其使用效率，延長其使用壽命，探討同一種預混合粉料在不同造粒工藝形成的不同粉末形貌和不同粉末粒徑，及其對混合粉料中金剛石分布均勻性的影響，以期改善后工序胎體中金剛石的分布均勻性。

1實驗

1.1實驗方法

實驗以同種預混合粉料為原料，采用圓盤造粒、冷壓破碎造粒和擴散破碎造粒3種不同的造粒工藝進行造粒，混合粉料編號分別為A、B、C。

然后采用不銹鋼沖框標準篩篩分的方法，將每一種造粒工藝制備的粉料篩分成 180～380μm 、 120～ 180μm 1 75～120μm3 種粒徑區間的粉料，共得到9種不同狀態的粉料。實驗方案如表1所示。表1中，篩分得到的9種粉料分別以 A₁～A₃ ！ B₁～B₃ ！ C₁～C₃ 命名。

將表1中9種不同狀態的粉料與金剛石混合，得到9種不同狀態的含金剛石混合粉料，分別以 A₁₁ ，A₃₃ 、 B₁₁～B₃₃， C₁₁～C₃₃ 命名，用以檢測含金剛石混合粉料中金剛石的分布均勻性。

1.2試樣制備

試樣制備過程包括預混合粉料制備、造粒、篩分、篩分后的粉料與金剛石混合。

（1）預混合粉料制備

預混合粉料的制備是將超細鐵粉（雅安世佳微爾，D₅₀ 為 2.5～3.5μm ）和 FeCu20 水霧化預合金粉（河南泰和匯金，粒徑為 120μm ）2種粉料，按質量比為 2：3 稱量后（共 90kg ）混合均勻得到。混料設備為常州瞬干干燥設備有限公司的SYH-200L型三維運動混料機，混料時間為快速擋混合 120min 。

（2）預混合粉料造粒

將預混合粉料均分成3份，并以均分后的預混合粉為基礎進行3種不同造粒工藝實驗。

圓盤造粒是將 30kg 的預混合粉料勻速加入圓盤中，同時采用霧化噴出的方式間歇性地持續加入總質量分數為 3% 的造粒劑溶液，造粒劑溶液是由丙烯酸樹脂BR118（日本三菱麗陽“戴安娜”牌）與二甲苯溶劑以質量比為 1：6 的方式攪拌溶解制備而成。在重力、離心力、物料間的機械嚙合及造粒劑黏接的綜合作用下，物料在盤內做仿離心運動并沖擊擋板完成造粒，造粒持續時間為 140min ；將造粒后的粉料均分成3批次，每批次 10kg ，放入恒溫干燥箱中烘干，最后收集得到圓盤造粒粉料A。烘干設備為紹興市易誠儀器制造有限公司的101-3B型恒溫干燥箱，其功率為 4kW ，烘干溫度為 90^°C ，烘干時間為 50min 。圖1為圓盤造粒工藝流程。

冷壓破碎造粒是將 30kg 的預混合粉料通過模壁潤滑[22的方式冷壓成型得到圓柱狀胎體。冷壓設備為寧波匯眾粉末機械制造有限公司的FY300D型粉末成形壓機，冷壓方式為在成形機上裝上內徑為 ?80mm 的模具，采用 2300kN 的壓力，每次將 700g 粉料壓制成1個圓柱狀胚體。圓柱狀胚體粉末顆粒間通過機械嚙合方式結合，再通過錘式破碎機得到冷壓破碎造粒粉料B。破碎設備為實驗室用小型 錘式破碎機，以 2.0～2.5kg/min 的投料速度進行破碎，重復破碎3次。圖2為冷壓破碎造粒工藝流程。

擴散破碎造粒是將 30kg 的預混合粉料分別放置在不銹鋼燒結舟中，每個燒結舟中放置 1kg 粉料，燒結舟規格為 180mm×180mm×20mm 然后在連續式網帶爐（臺灣詠昇YS-126型）內進行擴散處理，使粉末顆粒通過擴散的方式進行黏結；再通過錘式破碎機得到擴散破碎造粒粉料C。破碎設備為 型錘式破碎機，以 2.0～2.5kg/min 的投料速度進行破碎，重復破碎2次。其中：擴散處理是粉料在連續式網帶爐內，在保護氣氛 N₂ 與 H₂ 流量比為 9：1 ，溫度為 820‰ 保溫時間為 30min 的條件下進行的粉末固化燒結。圖3為擴散破碎造粒工藝流程。

（3）造粒粉料篩分

造粒粉料篩分采用不銹鋼沖框標準篩篩分的方法，其設備是河南省勇梅機械設備有限公司的YMS-200型振動篩，總篩分時長為 20min20s （正轉 10min ，停止20s. ，反轉 10min ）。根據所需混料試樣粒度，選取篩框篩網孔徑分別為380、180、120和 75μm 的篩網進行篩分。每次篩分總質量為 2kg ，分批次篩分，共得到尺寸范圍為 180～380μm 、 120～180μm ！ 75～120μm 的9種不同狀態的粉料。

（4）篩分后的粉料與金剛石混合

將得到的9種不同狀態的粉料各取 2kg ，分別加人粒徑為 250～380μm 的中南ZND2280金剛石 100g 及質量分數為 0.5% 的硬脂酸鋅（脫模劑），在SYH-10L型三維運動混料機中的快速檔混合 120min ，得到9種含金剛石的混合粉料。

1.3性能表征和測試方法

采用Phenom-WorldBV公司的PhenomProX掃描電鏡檢測不同造粒工藝下的混合料A、B、C的顆粒形貌。按《GB/T1479.1—2011金屬粉末松裝密度的測定第1部分：漏斗法》以及《GB/T1482—2022金屬粉末流動性的測定標準漏斗法（霍爾流速計）》中的相關要求[23-24]，采用孔徑為 ?5mm 的漏斗，檢測篩分 A₁₁ ）A₃₃ 、 B₁₁～B₃₃ 、 C₁₁～C₃₃ 粉料的松比（即松裝密度）和流動性。

采用圖4中的9點取樣法對桶內含金剛石的混合粉料的上、中、下3層的每一層進行9點取樣，3種工藝的含金剛石 樣品共取樣81組。然后對每一個樣品中的金剛石顆粒數人工計數，得出其實際總顆粒數。再使用精度為 的電子天平稱量每組粉末質量，計算出金剛石的理論顆粒數，理論顆粒數 ?=. 單組混合粉末質量 × 每克混合粉料中金剛石理論質量 ×5× 平均每克拉顆粒數。根據1.2“粉料與金剛石混合”中的配比，可以計算出每克混合粉料中金剛石理論質量為 0.0474g 。且根據1.2“篩分后的粉料與金剛石混合”中的金剛石粒徑，對金剛石取樣5次，采用歐美克PIP9.1型顆粒圖像測定儀測量1ct金剛石中含有的顆粒數[25-26]，計算出平均每克拉的顆粒數為1386顆。最后對比實際金剛石顆粒數與理論金剛石顆粒數，求出其偏差值 δ， ，偏差值 δ= （實際顆粒數n₁- 理論顆粒數 n₂ ）/理論顆粒數 n₂×100% ，以偏差值的均值和極差作為含金剛石混合粉末中金剛石分布均勻性的判定依據。

2實驗結果與討論

2.1粉末顆粒形貌

圖5為圓盤造粒工藝得到的混合料A的掃描電鏡形貌。由圖5可以看出：采用圓盤造粒工藝制備的預混合粉末顆粒形狀呈仿球形，表面相對平整光滑，形似“土豆”。圖6為冷壓破碎造粒工藝得到的混合料B的掃描電鏡形貌。由圖6可以看出，采用冷壓破碎造粒工藝制備的預混合粉末顆粒呈不規則形狀且其表面可分辨出原始顆粒形貌。圖7為擴散破碎造粒工藝得到的混合料C的掃描電鏡形貌。由圖7可以看出，采用擴散破碎造粒工藝制備的預混合粉末顆粒形狀較復雜且不規則。

2.2松比和流速

分別檢測3種不同工藝造粒后篩分的 A₁₁～A₃₃， （204號B₁₁～B₃₃ C₁₁～C₃₃9 種混合粉料的松比和流速，具體檢測結果見圖8。從圖8可以看出：（1）對比不同造粒工藝，冷壓破碎造粒的粉料松比最高，圓盤造粒和擴散破碎造粒的粉料松比差別不大。分析原因為冷壓破碎造粒的粉末在冷壓成型時，粉末已經發生位移和形變，靠粉末顆粒之間的機械嚙合結合，造粒后顆粒內部各組分間的間隙小，排列更緊密，所以松比最高；擴散破碎造粒的粉末擴散時粉末處于松散狀態，故顆粒之間以弱擴散燒結頸的方式結合，顆粒之間間隙偏大，排列較為松散;圓盤造粒因為造粒時加入了 3% 的造粒劑，粉末顆粒通過造粒劑黏接在一起，顆粒未發生形變或形成燒結頸，因此粉末顆粒排列不是很緊密，且造粒劑本身亦占據一部分體積，導致圓盤造粒的松比低于冷壓破碎造粒的，而與擴散破碎造粒的相接近。（2）在同種造粒工藝下，大顆粒的松比小，但隨著顆粒的尺寸減小，這種影響逐漸變小。分析為較大粉末顆粒更容易出現“搭橋”現象且搭橋后間隙更大。（3）圓盤造粒的流速最大，且隨粒徑變小而變小，但冷壓破碎造粒的流速最小且變化不明顯，擴散破碎造粒的流速變化居中。分析為同一種粉末的流速與松比和顆粒形貌的球形度有較大關聯，松比和顆粒形貌球形度越高，則流速越快。

2.3 金剛石分布

表2～表4分別為3種不同造粒工藝制備的含金剛石混合粉料中金剛石的分布檢測數據，圖9為不同造粒工藝和粒徑分布條件下含金剛石混合粉料 A₁₁ ～A₃₃ 1 B₁₁～B₃₃ ！ C₁₁～C₃₃ 中的金剛石分布均勻性。結合表2、表3、表4與圖9可以看出：在同一造粒工藝條件下，均為 180～380μm 的混合粉料試樣中金剛石的分布均勻性最好；在同一粒徑區間條件下，均為擴散破碎

3結論

研究同種預混合粉料在不同造粒工藝條件和不同粒徑下對混合粉料中金剛石分布均勻性的影響，得出以下結論：

（1）不同造粒工藝獲得的顆粒形貌不同。圓盤造粒的粉末顆粒形貌是形似“土豆”的仿球形，冷壓破碎造粒的粉末顆粒形貌呈不規則形狀且表面可分辨原始顆粒形貌，擴散破碎造粒的粉末顆粒形貌呈復雜的不規則形狀。

（2）在同種造粒工藝條件下，粒徑為 180～380μm 的混合粉料中金剛石（其原始粒徑為 250～380μm ）的分布均勻性明顯優于粒徑為 120～180μm 和 75～120μm 的混合粉料的。

（3）在同一粒徑區間條件下，擴散破碎造粒工藝制備的混合粉料中金剛石的分布均勻性明顯優于圓盤造粒工藝和冷壓破碎造粒工藝制備的混合粉料中金剛石的分布均勻性。

參考文獻：

[1] 盧壽慈.粉體加工技術[M].北京：中國輕工業出版社，1999. LUShouci.Powder processing technology [M].Beijing：China Light Industry Press，1999.

[2] 王明智.金剛石工具制造技術的發展與熱點問題[J].超硬材料工程， 2011，23（5）： 37-41. WANG Mingzhi.Development of diamond tools manufacturing technology amp; relevant hot issues [J]. Superhard Material Engineering， 2011，23（5）： 37-41.

[3] 章兼植.當前金剛石工具制作中的幾個熱點技術[J].珠寶科技，2002， 14（2）： 44-47. ZHANG Jianzhi. Several highly concerned technologie in diamond tools atpresent[J].Jewelry Science and Technology，2002，14（2）：44-47.

[4] BURCKHARDT S.New technique for granulating diamond and metal powders[J].MetalPowderReport，1998，53（4）：28-29.

[5] 石云霞，肖鋒，朱藝添，等.制粒工藝對金剛石工具胎體性能的影響： 2012全國超硬材料技術發展論壇[C].鄭州：2012. SHI Yunxia，XIAO Feng，ZHU Yitian，et al.Effect of granulation process on properties of diamond tool matrix：BBS on 2o12 national superhard materials technology development[C]. Zhengzhou：2012.

[6] 李運海，謝志剛.制粒顆粒對容積式自動冷壓的影響研究[J].超硬材 料工程，2016，28（3）：11-17. LI Yunhai，XIE Zhigang.Research on the effect of granulatingparticle onvolumetric automatic cold pressing [J]. Superhard Material Engineering，2016，28（3）：11-17.

[7] 孟凡愛，劉英凱，王建強.粉末制粒工藝在金剛石工具制造中的應用研 究[J].粉末冶金技術，2010，28（3）：188-191. MENG Fanai， LIU Yingkai， WANG Jianqiang. Application study on granulation technology in diamond tools manufacture [J].Powder Metallurgy Technology，2010，28（3）： 188-191.

[8] 雷曉旭，秦海清，盧安軍，等.制粒劑對無壓燒結金剛石工具胎體性能 的影響[J].超硬材料工程，2014，26（2）：31-34. LEI Xiaoxu， QIN Haiqing，LU Anjun， et al. Influence of granulating agent on the properties of pressurelessintering diamond tool matrix [J]. Superhard Material Engineering，2014，26（2）： 31-34.

[9] 馮力，姜威，李文生，等.混粉工藝對Cu基金剛石鋸片胎體組織與硬 度的影響[J].粉末冶金材料科學與工程，2015，20（5）：795-801. FENG Li， JIANG Wei，LI Wensheng， et al. Efect of mixing method microstructure and hardnessof Cu based diamond sawing matrixes [J]. MaterialsScience and Engineering of Powder Metalurgy，2015，20（5）： 795-801.

［10］李科.高能球磨合金化粉末對金剛石工具胎體性能影響的研究[D]. 泉州：華僑大學，2014. LI Ke.Research of high power ball mill alloying powderon the performance of diamondtools matrix [D].Quanzhou：Huaqiao University， 2014.

［11］儲志強，郭學益，張立，等.超高壓水霧化工藝參數對金剛石胎體用預 合金粉末粒度與形貌的影響[J].粉末冶金材料科學與工程，2015， 20（5）： 808-814. CHU Zhiqiang，GUO Xueyi， ZHANG Li， et al. Effect of super high pressure water atomization parameters on diameter and micrograph of diamond matrix prealloy powders [J].Materials Scienceand Engineering of Powder Metallurgy，2015，20（5）： 808-814.

[12］謝志剛，劉心宇，秦海青，等.金剛石制品用FeCoCu胎體的燒結與力 學性能研究[J].中南大學學報（自然科學版），2010，41（6）：2179-2183. XIE Zhigang，LIU Xinyu， QIN Haiqing， et al. Sintering and mechanical propertiesofFeCoCu fetal bodyapplied for diamond tools[J]. Journal of Central South University （Scienceand Technology），2010，41（6）： 2179- 2183.

[13］鄭漢書，姜榮超，魏洪濤，等.鋸切花崗巖用金剛石有序排列鋸片構研 制[J].石材，2006（11）：11-14. ZHEN Hanshu， JIANG Rongchao，WEI Hongtao， et al. Research and manufacture of diamond array pattern saw blade for cuting granite [J]. Stone，2006（1）： 11-14.

[14］牛明遠，潘秉鎖，田永常.以銳角比率為測度的金剛石分布均勻性定量 評價[J].金剛石與磨料磨具工程，2009（5）：28-31，40. NIUMingyuan， PAN Bingsuo， TIAN Yongchang.Quantitative measurement of the uniformity of diamond distribution by acute angle ratio method[J]. Diamond amp; Abrasives Engineering，2009（5）： 28-31，40.

[15］丁天然.金剛石工具用預合金粉末的制備及其應用[D].北京：機械科 學研究總院，2011. DING Tianran.Preparationand application of pre-alloyed powder for diamond tools [D]. Beijing： China Academy of Machinery Science and Technology， 2011.

[16］黃薪槐.深水金剛石繩鋸機設計及串珠繩壽命預測研究[D].哈爾濱： 哈爾濱工程大學，2016. HUANG Xinhuai. Design of deep water diamond wire saw machine and research on lifeprediction ofbeaded wire[D].Harbin：Harbin Engineering University，2016.

[17］張永銳，王立權，張嵐，等.影響金剛石繩鋸使用壽命及切削效率因素 的分析[J].中國科技論文在線，2013（2）：1-14. ZHANG Yongrui， WANG Liquan， ZHANG Lan， et al. The analyzing on thefactors influencing the service life and cutting efficiency of the diamond wire saw title [J]. China Science and Technology Papers Online， 2013（2）： 1-14.

［18］姜榮超.金剛石均勻分布并有序排列是改善金剛石工具性能的有效途 徑[J].石材，2006（10）：28-37. JIANG Rongchao. Even distribution/array pattern of diamond is the best wayto improve the performance of diamond tools[J].Stone，2006（10）： 28-37.

［19］劉震，尹育航，敬臣，等.磨粒有序分布對金剛石鋸片切割性能的影響 [J].材料導報，2023，37（8）：34-38. LIU Zhen，YIN Yuhang， JING Chen， et al. The influence of abrasive orderlyarrayed on cutting performanceofdiamond saw blades[J]. MaterialsReports，2023，37（8）：34-38.

[20］張紹和，楊仙，謝曉紅，等.金剛石有序排列對鋸片性能的影響[J].粉 末冶金技術，2008，26（6）：448-451. ZHANG Shaohe，YANG Xian，XIE Xiaohong，et al. The influence of diamond arraypattern onsaw-blade performance [J].Powder Metallurgy Technology，2008，26（6）： 448-451.

[21］羅曉麗，劉一波，黃盛林，等.金剛石定位排列鉆頭刀頭結構對切割性 能的影響[J].超硬材料工程，2018（2）：18-21. LUO Xiaoli， LIU Yibo，HUANG Shenglin， et al.The influence of the structure of diamond array pattern on the drilling performance of diamond bits[J].Superhard Material Engineering，2018（2）： 18-21.

[22]全國有色金屬標準化技術委員會.金屬粉末（不包括硬質合金用粉 末）在單軸壓制中壓縮性的測定：GB/T1481—2022[S].北京：中國標 準出版社，2022.

National Non-ferrous Metal Standardization Technical Committee. Metallicpowders，excluding powders for hardmetals—determination of compressibility in uniaxial compression： GB/T 1481—2022[S].Beijing： StandardsPressofChina，2022.

［23］全國有色金屬標準化技術委員會.金屬粉末松裝密度的測定第1部分：漏斗法：GB/T1479.1—2011[S].北京：中國標準出版社，2011.National Non-ferrous Metal Standardization Technical Committee.Metallicpowders—determinationofapparentdensity—part1：Funnalmethod：GB/T 1479.1—2011 [S].Beijing：Standards Press of China，2011.

［24］全國有色金屬標準化技術委員會.金屬粉末流動性的測定標準漏斗法（霍爾流速計）：GB/T1482-2022[S].北京：中國標準出版社，2022.National Non-ferrous Metal Standardization Technical Committee.Metallic powders-determinationofflow rate-calibratedfunnelmethods （hall flowmeter）：GB/T 1482—2022 [S].Beijing：StandardsPress of China， 2022.

[25]莫時雄.金剛石粒徑測試方法的研究[J].礦產與地質，2001（3）：196-200.MOShixiong.Study on themethod of diamond grain size analysis[J].Mineral Resourcesand Geology，200l（3）：196-200.

[26］唐存印，章兼植.金剛石粒徑和每克拉顆粒數的研究[J].金剛石與磨 料磨具工程，2002（4）：32-35. TANG Cunyin，ZHANG Jianzhi.Study on diamond particle size and particle number per carat[J].Diamond amp; AbrasivesEngineering， 2002（4）：32-35.

作者簡介

馬爭輝，男，1990年生。主要研究方向：粉末冶金制品。E-mail：mzh823816@163.com

通信作者：胡婷，女，1996年生，碩士。主要研究方向：超硬材料。

E-mail： 1255416147@qq.com

（編輯：周萬里）

Effect of different granulation processes and powder particle sizes on uniformity of diamond distribution in the mixed powder

MA Zhenghui， HU Ting， LUO Wen， FANG Zhi， LUO Feng（Changsha BetoNewMaterial Technology Co.，Ltd.，Changsha，China）

AbstractObjectives：With therapid development of diamond tool qualityand varieties，the requirements fordiamond tool properties are increasingly rigorous，and the uniformityof diamond distribution in diamond tools is an important index afecting its performance.The imperfect granulation process of mixed powder containing diamond is one of the reasons for the uneven distribution of diamond in diamond tools.By studying the secondary particle morphology obtained by diferent granulation processes and the influence of mixed powder with different particle sizes on the uniform distributionof diamond，the distribution uniformityofdiamond inthe mixed powder isimproved，soastoimprove the performance of diamond tols.Methods： Using the same premixed powder as raw material， tree different granulation processs—disk granulation，cold presscrushing granulation，and diffusion crushing granulation—were used to carry out experiments.The powdersofthe three granulation processs were sieved using stainless steel standard sieves， and the particle size samples of 180 to 380μm ，120 to 180μm ，and 75 to 120μm were obtained under the same process. The effects of diffrent granulation processes and different powder particle sizes on the distribution of 250 to 380μm （204號 diamond in the same mixed powder were studied. At the same time，the nine-point sampling method was used to sample.The actual numbers of diamond particles in each sample were counted manually，the actual numbers of particles were compared with the calculated theoretical numbers of diamond particles and the deviation values were obtained. The averages and the ranges ofthe deviation values wereused to determine the uniformityof diamond distribution inthe mixed powder containing diamond. Results： （1）From the morphology of the powder particles， it can be seen that the circular granulation produces spherical-shaped powder，the cold press crushing granulation produces iregularlyshaped powder with distinguishable original particle morphology on itssurface，and the difusion crushing granulation produces irregularly complex shaped powder. （2）The loose packing ratio of powder produced by cold press crushing granulation is the highest， while the loose packing ratio ofpowder produced bydisk granulationand diffusion crushing granulation is not significantly diferent. Under thesame granulation processthe loose packing ratioof large particles is smaler，butas the particle size decreases，the influenceof particle size becomessmaller.The flowrateofdisk granulation is the highest and decreases with the decrease ofparticle size，butthe flowrate ofcold press crushing granulation is thelowestand the change is notsignificant，while the flowrate of difusion crushing granulation is in the middle. （3） Under the same granulation processconditions， the distribution uniformity of diamond in mixed powder samples of 180 to 380μm with three different granulation processes is the best. Under the same particle size range conditions， the distribution uniformity of diamond is the best in the mixed powder samples which are all difusion crushing granulation. Compared with the diamond distribution in the different particle size mixed powder of thethree methods of granulation process，the distribution of diamond controlled in the particle size interval of 180 to 380μm by diffusion granulation process is the best. Conclusions： The influences ofthe same kind of premixed powder on the distribution of diamond in the mixed powders under diferent granulation processconditions and different particle sizes is studied，andthe following conclusions are drawn： （1） The particle morphology of diffrent granulation processs is different. The powder particlemorphologyof disk granulation is a pseudo-spherical shape like \"potato\"，the powder particle morphology of cold press crushing granulation is iregular shapeand the surface can distinguish the original particle morphology，and the powder particle morphology of diffusion crushing granulation is complex iregular shape. （2） Under the same granulation process conditions，the distribution uniformity of diamond in the mixed powder with particle sizeof 180 to （204號 380μm （original particle size of 250 to 380μm， ） is obviously better than that of the mixed powders with particle size of 120 to 180μm and 75 to 120μm . （3） Under the condition of the same particle size range， the distribution uniformity of diamond in the mixed powder under the diffusion crushing granulation is obviously bettr than that underthedisk granulation process and the cold press crushing granulation process.

Key wordsgranulating process; apparent density; flowability; morphology; particle size; diamond distribution