長輸油氣管道含缺陷環(huán)焊縫失效定量風險研究

摘" " 要：長輸油氣管道業(yè)務在飛速發(fā)展的同時，也面臨著巨大的安全挑戰(zhàn)。受工期、焊接技術水平、環(huán)境等因素的影響，環(huán)焊縫成為長輸管道安全運行的薄弱環(huán)節(jié)，焊縫失效是導致長輸油氣管道安全事故的主要原因之一。對含缺陷的環(huán)焊縫失效進行定量風險研究，綜合分析了焊口數(shù)據(jù)、氣象、周圍人口分布等信息，采用失效評估圖技術和蒙特卡羅法相結(jié)合的方法計算了含缺陷管道的失效概率，以西氣東輸三線管道某含缺陷的環(huán)焊縫為研究對象，采用Phast/Safeti軟件計算了失效后果，根據(jù)失效概率和失效后果對含缺陷管道的風險進行了分析，并通過對其失效風險進行詳細模擬，得出對應的定量風險評價結(jié)論。

關鍵詞：環(huán)焊縫失效；含缺陷管道；定量風險研究；長輸油氣管道

Failure risk of defective girth welds in long-distance oil and gas pipeline

XI Tao

Dushanzi Branch of National Pipeline Corporation West Pipeline Co.， Ltd.， Dushanzi 833600， China

Abstract：The rapid development of the long-distance oil and gas pipeline business is faced with enormous safety challenges. Influenced by the construction period， welding technology level， environment， and other factors， girth welds become the weak link in the safe operation of long-distance pipelines， with weld failure responsible for safety accidents in long-distance oil and gas pipelines. This paper conducts quantitative risk research on the failure of defective girth welds. After comprehensively analyzing weld data， meteorological state， surrounding population distribution， and other environmental factors， this paper calculates the failure probability with a combination of a failure assessment diagram and the Monte Carlo method. In addition， the Phast/Safeti software is used to calculate the failure consequences with a defective girth weld in the 3rd West-East Transmission Pipeline as the objective. According to the failure probability and consequences， this paper analyzes the risks of defective pipelines and stimulates the failure risks in detail， finally proposing corresponding conclusions of quantitative risk assessment.

Keywords：girth weld failure; defective pipeline; quantitative risk research; long-distance oil and gas pipeline

DOI：10.3969/j.issn.1001-2206.2024.05.012

油氣管道是國民經(jīng)濟的大動脈，管道安全與人民生活和社會經(jīng)濟發(fā)展密切相關。長輸管道由大量鋼管和管件通過焊接形成的環(huán)焊縫相互連接組成[1]。受工期、焊接施工技術水平、周圍環(huán)境等因素的影響，環(huán)焊縫及其相鄰焊縫區(qū)域不可避免地存在裂紋、氣孔、夾渣、熔合不全、過大殘余應力等各種焊接缺陷，在運行狀態(tài)下，這些焊接缺陷加上腐蝕和腐蝕疲勞、第三方損壞、周圍土壤移動等因素，使得環(huán)焊縫容易開裂甚至斷裂，造成油氣泄漏和火災、爆炸等突發(fā)性事故。因此，環(huán)焊縫一直是管道安全的薄弱環(huán)節(jié)，環(huán)焊縫開裂成為油氣管道的主要失效模式之一[2-5]。任俊杰等人[6]通過對大量的高鋼級管道失效事故進行分析，指出環(huán)焊縫缺陷導致的事故約占全部油氣管道事故的70%。

當前，國內(nèi)外大部分研究都圍繞管道的失效預測以及檢測手段開展，包括失效風險[3]、失效概率與可靠性[5，7]、失效類型[6]和失效預測[8-9]等。Feng等人[10]分析了長輸管道環(huán)焊縫缺陷的特點，系統(tǒng)綜述了現(xiàn)有環(huán)焊縫缺陷在線檢測技術的檢測原理、缺陷信號識別、缺陷定位方法和檢測可靠性，包括MFL檢測、液體超聲檢測、EMAT檢測和RFDC檢測等技術。

我國長輸天然氣管道總里程超過10×104" km，焊縫數(shù)量龐大，無法有效預報或檢測所有的高風險焊縫。2018年6月，中緬管道貴州晴隆段先后兩次發(fā)生泄漏爆炸事故，造成了大量人員傷亡的嚴重后果。后續(xù)事故分析指出[11]，管道所在斜坡上方的大量積土致使管道環(huán)焊縫缺陷處產(chǎn)生脆性拉裂破壞，進而引起燃氣泄漏爆炸。因此，需要對含缺陷的環(huán)焊縫進行定量風險評價，考慮全部可能發(fā)生的事故類型及其產(chǎn)生的后果，通過數(shù)學模型模擬和預測危險后果及其影響，并對不可容許的風險提出針對性的風險減緩措施。

本文以西氣東輸三線管道（以下簡稱某管道）某含缺陷環(huán)焊縫為例開展定量風險評價，采用失效評估圖（FAD）技術，即強度和韌性雙參數(shù)方法，引入評價參數(shù)的概率分布特性，建立含缺陷管道的失效概率，采用蒙特卡洛模擬方法，計算失效概率?；谂餐壣纾―NV）的定量風險評估軟件Phast/Safeti進行失效后果模擬分析，并結(jié)合失效概率給出了個體風險和社會風險，通過與風險可接受標準進行比較分析，最后得出對應的定量風險評價結(jié)論。

1" " 焊口失效概率計算方法

本文采用失效評估圖與蒙特卡羅法相結(jié)合的可靠性方法來計算含缺陷焊縫的失效概率。

1.1" " 失效評估曲線計算

失效評估圖綜合考慮強度和韌性雙參數(shù)，是一種分析含裂紋型缺陷結(jié)構是否發(fā)生斷裂或失穩(wěn)的方法，其縱坐標為韌性比[Kr]，橫坐標為載荷比[Lr]。失效評估曲線是失效評估圖的核心，其基于力學原理和安全準則，將結(jié)構的應力狀態(tài)、缺陷特性以及材料性能等參數(shù)綜合起來，以曲線的形式展示在二維坐標系上。當參數(shù)點（[Lr，Kr]）落在失效評估曲線內(nèi)，則焊縫是安全的；若參數(shù)點（[Lr，Kr]）落在失效評估曲線外，則焊縫有失效的風險。

根據(jù)SY/T 6477—2017《含缺陷油氣管道剩余強度評價方法》，X80鋼管體焊縫的失效評估曲線可通過下式計算得到。

[Lr=σref σy]" "（ 1 ）

[Lmaxr=σu+σy2σy]" （ 2 ）

[Kr=206.81+eLr-2.240.19-205.82，" " Lr≤Lmaxr0，" " " " " " " " " " " " " " " " " " " "Lrgt;Lmaxr]" （ 3 ）

式中：[σref]為參比應力，MPa；[σy]為材料的屈服強度，MPa；[σu]為材料的抗拉強度，MPa；[Lr]表示載荷比；[Lmaxr]為失效評估曲線的截止線；[Kr]為韌性比，可以表示為應力強度因子和鋼管的斷裂韌性之比。

對于不同焊口類型，按照《在役管道環(huán)焊縫質(zhì)量風險排查治理工作指南》（第二版）中相關規(guī)定進行參數(shù)的選取并計算應力強度因子和參比應力σref。本文計算得到的X80鋼管體焊縫失效評估曲線如圖1所示。

1.2" " 焊口失效概率計算

蒙特卡羅法又稱隨機抽樣法、統(tǒng)計試驗法或隨機模擬法。如圖2所示，根據(jù)材料的性能參數(shù)概率分布，采用蒙特卡羅模擬方法[12]計算環(huán)焊縫失效概率步驟如下。其中，材料性能參數(shù)的概率分布通過對來自管材生產(chǎn)商的焊管管樣進行材料性能測試和和統(tǒng)計分析得到[13-14]。

1）采用已知狀態(tài)方程（極限狀態(tài)函數(shù)）中隨機變量的分布，以安全狀態(tài)為條件，即環(huán)焊縫評估點（[Lr，Kr]）落在了失效評估曲線內(nèi)部，此時令[Y=fX1，X2，…，Xngt;0]，否則[Y=fX1，X2，…，Xnlt;0]。

2）利用蒙特卡羅法產(chǎn)生一組符合隨機變量分布的樣本[X1，X2，…，Xn]，代入狀態(tài)函數(shù)[fX1，X2，…，Xn]中，計算得到一個Y的隨機數(shù)，判斷Ｙ是否大于0。如此反復進行M次，就得到Y(jié)的M個隨機數(shù)。

3）如果這M個Y的隨機數(shù)中有L個大于0，當M足夠大時，根據(jù)大數(shù)定理可知，此時的頻率L/M就近似等于可靠度。

2" " 失效風險分析

以某管道含缺陷環(huán)焊縫為研究對象，綜合考慮了焊口數(shù)據(jù)、氣象和周圍人口分布等環(huán)境信息，分析了點火源及點火概率，失效風險分析過程詳述如下。

2.1" " 焊口數(shù)據(jù)

某管道含缺陷環(huán)焊縫位于直管段，其內(nèi)檢測數(shù)據(jù)信號如圖3所示，異常周向位置為5：00—12：00，根據(jù)信號形式判斷焊縫缺陷深度為10%～20%。

由于管道所承受的壓力會隨著輸送氣量的變化而持續(xù)波動，因此，需要建立材料性能參數(shù)概率分布模型。根據(jù)第1章中給出的焊口失效概率計算方法，以及該焊縫所在的管道材料（X80鋼管體）性能參數(shù)概率分布[14]，基于保守的考慮，缺陷深度選取20 %進行計算，壓力均值按照管道設計壓力12 MPa計算，采用蒙特卡羅法來取樣模擬材料的屈服強度、抗拉強度等參數(shù)。模擬次數(shù)M為2×106 次，結(jié)合FAD失效評估曲線得到模擬結(jié)果如圖4所示。從分析結(jié)果可知，環(huán)焊縫發(fā)生失效的次數(shù)為4次，由此得出該處缺陷的失效概率為2.0×10-6。

2.2" " 環(huán)境數(shù)據(jù)

根據(jù)某管道含缺陷環(huán)焊縫附近區(qū)域一年內(nèi)的天氣條件，選擇該地區(qū)白天及晚上不同大氣穩(wěn)定度和風速組合數(shù)據(jù)下的典型風頻數(shù)據(jù)如表1所示。其中，白天和晚間平均大氣溫度分別為15.3 ℃和2.0 ℃，大氣壓力為0.102 9 MPa，太陽輻射強度為0.5 kW/m2，如表1所示。圖5給出了不同大氣穩(wěn)定度與風速組合下的風頻數(shù)據(jù)圖。

對現(xiàn)場信息進行采集，某管道有缺陷環(huán)焊縫處周邊主要有4座工業(yè)建筑，其人口活動和長期居住分布信息如表2和圖6所示。

2.3" " 點火源及點火概率

由于點火源的存在，管道泄漏后會發(fā)生閃火、噴射火和蒸氣云爆炸。根據(jù)現(xiàn)場采集的信息數(shù)據(jù)，某管道環(huán)焊縫周邊點火源主要是來往的交通車輛、周圍的人口活動和高壓輸電線等，這些點火源可以分為立即點火型和延遲點火型[15]。

立即點火概率由Safeti自帶的點火模型選取，其來源于荷蘭應用科學研究院（TNO）的點火模型[16]。延遲點火概率既可由Safeti軟件根據(jù)現(xiàn)場預定義的點火源計算得出，也可在Safeti軟件里進行失效事件定義時直接給出。對每一個泄漏事件，計算出來的延遲點火概率值會隨著天氣類別、風速和風向、點火源的數(shù)量、強度和與擴散可燃蒸氣云團接觸時間的變化而不同。綜合考慮點火源特性、泄漏物組分以及點火源處于蒸氣云團內(nèi)的概率，延遲點火概率可用如下關系式表示。

[pt=pf1-e-ωt]" " "（ 4 ）

式中：[pt]為延遲點火概率；[pf]為當蒸氣云經(jīng)過時點火源存在的概率；ω表示點火效率，與點火源特性有關，可根據(jù)點火源在某一段時間內(nèi)的點火概率計算得出。

不同火源特性的點火概率計算，可參考標準SY/T 6891.2—2020中附錄E進行選取。

3" " 失效后果計算

天然氣埋地管道失效形成的后果類型主要是閃火、爆炸和噴射火三類?；谀彻艿赖脑O計基礎、運營狀況/參數(shù)、環(huán)焊縫所在地區(qū)的氣候及外部環(huán)境等數(shù)據(jù)信息的采集，結(jié)合前文所述的定量風險評估方法，應用Phast和Safeti軟件，對所涉環(huán)焊縫的風險進行了詳細的分析模擬。首先計算了坑口尺寸，隨后給出了三類失效后果的影響范圍，最后給出了個人風險等高線和社會風險曲線。

3.1" " 坑口尺寸計算

高壓氣體將土壤沖出時，持續(xù)不斷的高壓氣流會在泄漏處形成一定尺寸的坑口，本文依托Phast/Safeti軟件進行了某管道有缺陷環(huán)焊縫失效模擬分析，計算得到的坑口尺寸數(shù)據(jù)見表3，其水平截面形狀大致為橢圓。從模擬結(jié)果可知，坑口的最大寬度為5.15 m，在該范圍內(nèi)并無建筑物。

3.2" " 閃火事件影響范圍計算

閃火是擴散氣體濃度處于可燃上限和可燃下限濃度范圍內(nèi)時被延遲點火而形成的火災，對某管道有缺陷環(huán)焊縫失效可燃氣體形成的閃火進行模擬，計算得到的閃火影響范圍結(jié)果如圖7所示。

輸氣管道破裂后，豎直向上泄漏的概率最大，即使水平泄漏也因地坑的阻擋使氣體向上擴散。計算發(fā)現(xiàn)某管道有缺陷環(huán)焊縫失效發(fā)生閃火后，因其閃火影響范圍內(nèi)上方目前無遮擋，不會形成天然氣聚集，可燃氣體云團會隨著時間向高處和遠處擴散，從而也不會因氣體聚集而點火爆炸。

3.3" " 噴射火熱輻射影響范圍計算

加壓的可燃物質(zhì)泄漏時形成射流，點燃后形成噴射火，是輸氣管道破裂事故的主要后果類型之一，對機械設備和人員的危害較大，通常使用仿真方法進行研究。使用挪威船級社（DNV）的Phast/Safeti軟件中的噴射火熱輻射模型進行分析，得到某管道有缺陷環(huán)焊縫失效發(fā)生噴射火事故后熱輻射影響距離（如圖8所示），各泄漏口徑在不同噴射火熱輻射通量下的熱輻射影響范圍計算結(jié)果如表4所示。

3.4" " 蒸氣云爆炸影響范圍

蒸氣云爆炸指的是碳氫化合物蒸氣可燃物在可燃上/下限濃度范圍內(nèi)，在受限或者部分受限空間內(nèi)被點燃而發(fā)生的爆炸。某管道有缺陷環(huán)焊縫周圍并未形成密閉空間，因此不會引發(fā)較大的超壓爆炸，爆炸風險較小。

3.5" " 個人風險和社會風險

采用Phast/Safeti軟件計算得到的個人風險等高線影響范圍如圖9所示。圖中各顏色曲線表示產(chǎn)生的個人風險等高線，各等高線具體對應數(shù)值見圖中標識。從圖中可以看出，所涉環(huán)焊縫出現(xiàn)的最大風險等高線為1×10-7/a。

依據(jù)《危險化學品生產(chǎn)、儲存裝置個人可接受風險標準和社會可接受風險標準》中防護目標等級劃分標準，得到所涉環(huán)焊縫周圍建筑物防護目標等級和個人風險值如表5所示。據(jù)表5可知，某管道有缺陷環(huán)焊縫的個人風險均處于廣泛可接受區(qū)域，滿足風險標準的要求。

計算得到環(huán)焊縫失效泄漏后引起的界外社會風險曲線如圖10所示。從圖10可知，某管道有缺陷環(huán)焊縫失效泄漏后未產(chǎn)生明顯社會風險。

4" " 可靠性方法結(jié)果對比

對于油氣長輸管道的失效概率，目前業(yè)界主要采用國際油氣生產(chǎn)者協(xié)會（IOGP）發(fā)布的Report No.434-4《Riser amp; Pipeline Release Frequencies》中的失效數(shù)據(jù)表2.1，所給出的頻率是基于對輸送碳氫化合物管道的分析統(tǒng)計數(shù)據(jù)，適用于陸上埋地管道失效概率計算。該數(shù)據(jù)以管道壁厚為統(tǒng)計口徑，具體見表6。

目前國內(nèi)外暫無針對油氣長輸管道具體缺陷的失效概率數(shù)據(jù)庫，對于含缺陷管道的失效概率只能采用可靠性方法進行計算。經(jīng)對比，本文中對某管道有缺陷環(huán)焊縫的定量風險分析結(jié)果可信。

5" " 結(jié)論

本文對長輸油氣管道中含焊接缺陷的環(huán)焊縫進行定量風險研究，采用失效評估圖與蒙特卡羅法相結(jié)合的可靠性方法計算了含缺陷管道的失效概率，以西氣東輸三線管道某含焊接缺陷的環(huán)焊縫為研究對象，結(jié)合實際內(nèi)檢測數(shù)據(jù)，綜合分析了管路設計基礎、管道運營狀況/參數(shù)、環(huán)焊縫所在地區(qū)的氣候及外部環(huán)境等參數(shù)，對其失效風險進行了詳細的模擬。根據(jù)模擬分析結(jié)果得出如下結(jié)論。

1）所涉環(huán)焊縫影響范圍內(nèi)存在低密度人員場所、公眾聚集型高密度場所和重要目標，計算得到其個人風險均處于廣泛可接受區(qū)域，滿足風險標準的要求。

2）所涉環(huán)焊縫未產(chǎn)生明顯社會風險。相比通常采用的數(shù)據(jù)庫和統(tǒng)計結(jié)果方法，采用失效評估圖與蒙特卡羅法相結(jié)合的可靠性方法來計算含缺陷管道的失效概率，其研究結(jié)果對于具體管段而言適用性和準確性更強，由此得到的風險結(jié)果對于制定管段檢測維護計劃更具參考意義，在保障管道運行安全的同時優(yōu)化缺陷焊口的管理，有效降低維護管理成本。

參考文獻

[1]" 帥健，王旭，張銀輝，等. 高鋼級管道環(huán)焊縫主要特征及安全性評價[J]. 油氣儲運，2020，39（6）：623-631.

[2]" 李睿，陳健，王長友，等. 管材力學性能與應力應變內(nèi)檢測技術及應用[J]. 油氣儲運，2023，42（4）：407-413.

[3]" 潘盼，張圣柱，初珊珊，等. 基于環(huán)焊縫失效的天然氣管道風險防控措施研究[J]. 中國安全生產(chǎn)科學技術，2023，19（S2）：86-92.

[4]" 姜昌亮. 油氣管道全生命周期質(zhì)量管控與安全管理探討[J]. 油氣儲運，2023，42（10）： 1 081-1 091.

[5]" 任偉. 管道環(huán)焊縫可靠性分析[D]. 北京：中國石油大學（北京），2017.

[6]" 任俊杰，馬衛(wèi)鋒，惠文穎，等. 高鋼級管道環(huán)焊縫斷裂行為研究現(xiàn)狀及探討[J]. 石油工程建設，2019，45（1）：1-5.

[7]" 周琳. 油氣管道環(huán)焊縫不合格率估計及風險排查方案設計[D]. 上海：華東師范大學，2023.

[8]" 齊峰，淦邦，成濤林，等. 基于神經(jīng)網(wǎng)絡的管道環(huán)焊縫失效預測及靈敏性分析[J]. 西南大學學報（自然科學版），2024，46（3）：159-167.

[9]" WANG K，ZHANG M，GUO Q，et al. Failure risk prediction model for girth welds in high-strength steel pipeline based on historical data and artificial neural network[J]. Processes， 2023，11（8）：2 273.

[10]" FENG Q，LI R，NIE B，et al. Literature review： theory and application of in-line inspection technologies for oil and gas pipeline girth weld defection[J]. Sensors，2017，17（1）：50.

[11] 江珂，王東源，余志峰，等. 管道受橫向滑坡作用破壞分析——以中緬管道貴州晴隆段兩次爆炸事故為例[J]. 科學技術與工程，2023，23（21）：8 988-8 995.

[12] 鄭怡，劉明，范冰心，等. 基于蒙特卡羅法的預應力錨桿柔性支護法的可靠度分析[J]. 施工技術，2007，36（S2）：141-143.

[13] 楊旭. 落石沖擊作用下埋地腐蝕缺陷管道動力響應分析[D]. 成都：西南石油大學，2019.

[14] 羅金恒，趙新偉，韓曉毅，等. 西氣東輸管道可靠度預評估[J]. 焊管，2005（3）：62-65.

[15] 黃麗姣，楊珉，蔣依. Safeti軟件在石油化工控制室承爆風險評估中的應用[J]. 化工管理，2022（19）：121-124.

[16] 楊光輝，宋漢成. 高后果區(qū)高壓燃氣管道事故后果影響因素研究[J]. 科技通報，2023， 39（3）：89-95.

作者簡介：

郗" " 濤（1983—），男，陜西鳳翔人，經(jīng)濟師，2006年畢業(yè)于西安石油大學油氣儲運專業(yè)，現(xiàn)從事輸油氣管道生產(chǎn)運行維搶修管理。Email：xitao1983@126.com

收稿日期：2024-06-18