喬雪垠QIAO Xue-yin
(河南建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院,鄭州 450000)
為了最大限度地減少?gòu)U棄道砟的積聚并降低其對(duì)環(huán)境的不良影響,可通過(guò)清潔、篩選、再利用(回收)的方式,并將其重新用于軌道。本文研究了在室內(nèi)模擬傾斜荷載情況下,再生道砟的變形和退化特性。在這一基礎(chǔ)上,通過(guò)使用大型三軸試驗(yàn)機(jī),對(duì)三種不同的復(fù)合土工織物(土工織物、土工格柵和復(fù)合土工織物)進(jìn)行研究,以評(píng)估其在穩(wěn)定再生道砟、減少軌道沉降和抑制顆粒降解方面的潛在效果[1-5]。
針對(duì)當(dāng)?shù)夭墒瘓?chǎng)對(duì)新型道砟進(jìn)行了測(cè)試。廢棄的道砟經(jīng)過(guò)回收工廠的搜集、清潔和篩選,可重新用于軌道。檢查顯示,約90%的再生道砟是由半角礫石(即降解道砟)組成,其余10%則包括半圓河礫石和其他雜質(zhì),例如軌枕碎片和粘結(jié)材料。在室內(nèi)模型中,碎石混合物層被用作道砟和路基之間的過(guò)濾層,而路基下方的覆蓋層則是由壓實(shí)的粘土層代表。具體所用的壓載物和整理材料的粒度分布可參考表1。

表1 所用道砟和封頂材料的粒度特征
研究中采用的土工格柵是由聚丙烯制成的,經(jīng)過(guò)雙向壓縮和雙向取向以提高其抗拉性能。這種土工格柵通常用于土壤穩(wěn)定和路堤加固。表2 中詳細(xì)描述了土工格柵的物理和強(qiáng)度特性。

表2 所用土工格柵的物理和強(qiáng)度特性
選用的土工布為高強(qiáng)度機(jī)織土工布,其抗拉強(qiáng)度大約為80kN/m。表3 中詳細(xì)列舉了該機(jī)織土工布的物理和強(qiáng)度性能。

表3 所用機(jī)織土工布的物理和強(qiáng)度特性
采用的復(fù)合土工材料是由土工格柵和非織造土工織物組成的,形成土工格柵-土工織物復(fù)合材料。表4 詳細(xì)列示了該復(fù)合材料的物理和機(jī)械性能。

表4 所用復(fù)合土工材料的物理和強(qiáng)度特性
實(shí)驗(yàn)儀器具備容納800mm 長(zhǎng)、600mm 寬和600mm 高樣品的能力,研究中使用的大棱鏡三軸測(cè)試臺(tái)在圖1 中展示。圖2 則呈現(xiàn)了三軸測(cè)試儀的示意圖,包括其原型設(shè)置。在實(shí)際軌道中,由路基、道床和路肩提供的橫向約束并不足以有效限制道碴的橫向移動(dòng)。為模擬循環(huán)載荷下道碴的物理特性,本研究選擇采用無(wú)約束的棱柱鉆機(jī),為實(shí)驗(yàn)提供了良好的模擬條件。

圖1 大型三軸儀

圖2 大型三軸儀布置示意圖
通過(guò)液壓執(zhí)行器施加循環(huán)垂直載荷(σ1)至道碴,采用直徑為100mm 的鋼閘門和軌道/軌枕裝置(詳見(jiàn)圖1 和圖2)。連接稱重傳感器用于測(cè)量中間主應(yīng)力(σ2)和第二主應(yīng)力(σ3),同時(shí)利用液壓千斤頂進(jìn)行加載。兩個(gè)壓力傳感器(尺寸為150mm×150mm×22mm)被布置在軌枕下方和壓載物/蓋板接口上,以監(jiān)測(cè)壓載物的應(yīng)力。為了捕捉垂直應(yīng)變,每個(gè)軌枕/道床和道床/蓋板接口都配置了8 個(gè)沉降板。在計(jì)算道床密度/孔隙率時(shí),需要考慮壓力傳感器的體積。實(shí)驗(yàn)中采用多種傳感器和監(jiān)測(cè)裝置,提供了全面的數(shù)據(jù),可用于深入研究道碴、軌道/軌枕裝置以及壓載物之間的相互作用。
在棱鏡三軸裝置中,建立了包含四層路基和道床的模型。底部覆蓋了50mm 厚的壓實(shí)泥層,以模擬實(shí)際軌道中的路基土層。在泥質(zhì)層上方,設(shè)置了100mm 厚的礫石混合物覆蓋層,代表軌道底部的道碴。通過(guò)在實(shí)驗(yàn)中觀察,我們發(fā)現(xiàn)泥質(zhì)層的厚度對(duì)于測(cè)試結(jié)果的影響相對(duì)較小,尤其是在比較使用和不使用復(fù)合土工織物材料的不同壓載試樣的響應(yīng)時(shí)。通過(guò)在棱鏡三軸裝置中建立這樣的模型,我們成功地模擬了實(shí)驗(yàn)室環(huán)境下的軌道基礎(chǔ)情況,為后續(xù)試驗(yàn)提供了可靠的基礎(chǔ)。這為深入研究軌道工程性能提供了有力的工具和方法。
在實(shí)驗(yàn)中,在300mm 厚的壓實(shí)承重道碴覆蓋層上進(jìn)行了鋪設(shè),木制軌枕和軌道段之間填充了150mm 的道碴。為了增強(qiáng)界面性能,我們?cè)趬狠d/覆蓋層交界處采用了復(fù)合土工布。此外,在道砟上方設(shè)置了兩層薄土工布,用于有效隔離各土層。在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,我們采用了分層壓實(shí)方法,每層75mm 厚,以確保達(dá)到原位密度。為了最大程度地減少顆粒破碎,我們使用了振動(dòng)錘和橡膠墊。在實(shí)驗(yàn)的初期,道床和覆蓋層的初始堆積密度分別為15.3 千牛/立方米和21.3 千牛/立方米,而道床的初始孔隙度為0.74。我們進(jìn)行了10 次循環(huán)三軸試驗(yàn),觀察到復(fù)合土工布在交界處顯著提高了再生道砟的性能。使用振動(dòng)錘和橡膠墊的有效應(yīng)用保持了顆粒的完整性??偟膩?lái)說(shuō),通過(guò)引入復(fù)合土工布、采用分層壓實(shí)和充分利用振動(dòng)錘,我們成功實(shí)現(xiàn)了再生道砟的高性能壓實(shí)。這為將道砟恢復(fù)為承重道砟提供了一種有效的方法。
試樣制備完成后,通過(guò)液壓千斤頂施加小的側(cè)向壓力(2=10kPa 和3=7kPa)以模擬實(shí)際的側(cè)向約束。為了穩(wěn)定軌枕和道砟,并作為沉降和橫向移動(dòng)的參考,首先施加了10kN 的初始垂直荷載。循環(huán)垂直荷載由液壓千斤頂施加,最大荷載為73kN,產(chǎn)生與典型交通荷載(軸載25 噸)相同的軌枕-道砟界面的平均接觸應(yīng)力。為模擬80km/h 列車速度下兩個(gè)車軸之間1.5m 距離,以15Hz 的頻率施加循環(huán)載荷,所選的荷載循環(huán)總數(shù)為50 萬(wàn)次。在飽和試驗(yàn)中,在施加循環(huán)荷載之前逐漸浸水,并在循環(huán)荷載期間持續(xù)加水,以保持100%的飽和度。每次試驗(yàn)結(jié)束時(shí),對(duì)道砟試樣進(jìn)行篩分,并記錄顆粒破碎率的變化。
圖3 顯示了有無(wú)復(fù)合土工材料穩(wěn)定下,新拌和再生道砟樣品的總沉降隨荷載循環(huán)次數(shù)的變化情況。圖3(a)和圖3(b)分別呈現(xiàn)了飽和和干燥試樣的沉降情況。觀察圖表明,新道砟的沉降較小,而未加筋的再生道砟沉降較大。通過(guò)引入復(fù)合土工材料,再生道砟的抗沉降性得到提高,其效果甚至超過(guò)了新道砟。尤其值得關(guān)注的是,在濕潤(rùn)的再生道砟中使用土工布可以顯著減少沉降,并提供了額外的加固,限制了顆粒運(yùn)動(dòng)并阻止了細(xì)粒的遷移。總體而言,引入復(fù)合土工材料明顯增強(qiáng)了再生道砟的穩(wěn)定性,凸顯了其作為可重復(fù)使用軌道材料的潛力。

圖3 不同試樣沉降變化
道砟試樣中,垂直應(yīng)變(ε1)的計(jì)算基于軌枕沉降數(shù)據(jù)和沉降板測(cè)量值,而橫向應(yīng)變(εL)的計(jì)算則綜合了垂直壁的平均橫向運(yùn)動(dòng)和試樣最初的橫向尺寸。圖4 呈現(xiàn)了在飽和和干燥條件下道砟垂直應(yīng)變隨荷載循環(huán)次數(shù)的變化,驗(yàn)證了復(fù)合土工材料在減少橫向應(yīng)變(εL)方面的有效性。值得注意的是,圖4 清晰展示了在道砟經(jīng)歷初始快速變形后,其垂直應(yīng)變與荷載循環(huán)次數(shù)呈現(xiàn)線性關(guān)系,這與道砟和鋼筋的類型無(wú)關(guān)。圖5 則揭示了隨荷載循環(huán)次數(shù)增加時(shí)橫向應(yīng)變(εL)的變化情況。再生道砟相對(duì)于新道砟表現(xiàn)出更高的側(cè)向應(yīng)變,不過(guò)引入土工格柵有助于減少這種側(cè)向應(yīng)變。

圖4 不同試樣垂直應(yīng)變變化
荷載循環(huán)次數(shù)的增加導(dǎo)致觀察到新鮮拌和再生道砟出現(xiàn)了非線性的變形情況。在相同的荷載和邊界條件下,再生道砟呈現(xiàn)出更高的沉降,尤其是在飽和狀態(tài)下,這種沉降表現(xiàn)得更加明顯。本研究使用了三種不同的復(fù)合土工材料,這些材料對(duì)于提升道砟的性能和穩(wěn)定性起到了積極的作用。特別是,引入土工格柵和土工布對(duì)增強(qiáng)再生道砟的穩(wěn)定性效果顯著。因此,采用這些復(fù)合土工材料有望降低在維護(hù)期內(nèi)更換道砟的必要性。