國內(nèi)消能減震產(chǎn)品檢測標準及方法差異性分析

孫茹茹,王義川,周永峰

(常州市建筑科學研究院集團股份有限公司,江蘇 常州 213363)

0 引言

為提高建筑物的抗震性能,滿足國家對建筑物的抗震設防要求,阻尼器在國內(nèi)得到了廣泛的應用。作為建筑抗震的第一道防線,阻尼器必須達到設計的耗能性能且在大變形條件下承載力仍能滿足使用條件。阻尼器的主要類型分為速度相關(guān)型阻尼器如黏滯阻尼器、黏彈性阻尼器等和位移相關(guān)型阻尼器如金屬阻尼器、摩擦阻尼器、屈曲約束支撐等,目前國內(nèi)涉及阻尼器檢測方法及要求的標準主要有國標《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 50011—2010)[1]、行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》(JG/T 209—2012)[2]、《橋梁用黏滯流體阻尼器》(JT /T 926—2014)[3]及地方規(guī)范云南省地方標準《建筑消能減震應用技術(shù)規(guī)程》(DBJ 53/T—125—2021)[4]、上海市地方標準《建筑消能減震及隔震技術(shù)標準》(DG/TJ 08-2326—2020)[5]等。阻尼器產(chǎn)品質(zhì)量的把控必須依靠規(guī)范的約束、合理檢測方法和高性能的檢測設備的保證。只有檢測規(guī)范標準制定的清晰合理,才能確保檢測結(jié)果的準確性,才能更好的服務于行業(yè)的高質(zhì)量發(fā)展。

阻尼器檢測方法的確立,是阻尼器性能評價的基礎(chǔ)[6-7]。國外相關(guān)方面的研究起步較早,特別是美國、歐盟和日本等在消能減震領(lǐng)域進行了長期的探索,并確立了一系列阻尼器的檢測方法,如美國土木工程師學會主編的 ASCE 系列規(guī)范、歐洲標準化委員會編制的EN15129-2009和日本社團法人隔震結(jié)構(gòu)協(xié)會出版的《被動減震結(jié)構(gòu)：設計·施工手冊》等都對阻尼器的檢測方法做出了規(guī)定[8-10]。

在消能減震產(chǎn)品檢測規(guī)范化和標準化方面,國內(nèi)外研究者進行了諸多研究。TAYLOR等[11]和MAKRIS等[12-13]首次對工程結(jié)構(gòu)中的黏滯阻尼器的性能進行研究,提出了黏滯阻尼器的力學計算模型(Maxwell 模型和Kelvin 模型等)。日本的屈曲約束支撐認證規(guī)程BCJ-16中規(guī)定了確定屈曲約束支撐穩(wěn)定性和累計耗能能力的三種試驗分別為遞增循環(huán)加載試驗、帶有初始面外位移角的遞增循環(huán)加載試驗和常幅循環(huán)加載試驗[14]。周穎[15-16]等提出了一種改進的黏彈性阻尼器抗震疲勞性能試驗加載制度,從能量的角度驗證了所提改進加載制度的合理性;同時,基于中國和日本相關(guān)規(guī)范中屈曲約束支撐試驗加載制度以及在兩種不同加載方式下屈曲約束支撐循環(huán)試驗數(shù)值模擬的結(jié)果,提出用于屈曲約束支撐性能檢驗試驗的新加載制度;李玉順等[17]將骨架曲線進行平移,其卸載曲線用 Ramberg-Osgood 函數(shù)來描述極低屈服點恢復力模型,并通過試驗和理論分析驗證了該恢復力模型的精度;陸飛等[18]等提出了阻尼器耗能能力的綜合評價方法—耗散功率譜法,對于不規(guī)則波形的加載情況,如模擬地震波和風振時程曲線等也可以得到阻尼器的耗能能力情況,既綜合考慮到了頻率、振幅和速度的影響,又與阻尼器的實際振動情況相符;魯亮等[19-20]對比分析了中國與歐盟標準的異同點,對現(xiàn)有標準的改進給出建議,并對影響試驗精度的因素如液壓系統(tǒng)能力、試驗間隙和臺架剛度進行分析,提出改進措施。研究者多是先通過數(shù)值模擬分析再通過試驗驗證的方法來研究阻尼器的力學性能,較少給出檢測參數(shù)的明確定義、計算方法和檢測數(shù)據(jù)分析方法,給阻尼器的標準化應用帶來不便[21-23]。本文通過對國內(nèi)有代表性的阻尼器檢測標準進行對比分析和試驗驗證,嘗試給出合理的、切實可行的阻尼器檢測加載制度和參數(shù)定義,為阻尼器的應用、設計和相關(guān)標準的制定提供參考。

1 阻尼器檢測加載制度與參數(shù)定義

阻尼器按照耗能能力與其兩端相對位移和相對速度的相關(guān)性分為位移相關(guān)型阻尼器(金屬阻尼器、摩擦消能器和屈曲約束支撐等)和速度相關(guān)型阻尼器(黏滯阻尼器等)。各類阻尼器通常在實驗室中進行擬靜力或擬動力試驗,采用循環(huán)加載的方式模擬阻尼器在地震中經(jīng)歷的荷載和變形過程。針對不同類型的阻尼器,各標準中通過規(guī)定目標變形幅值,幅值的增長規(guī)律,各幅值的加載圈數(shù),變形速率等來明確試驗加載制度,并對檢測參數(shù)加以定義。本文選取位移型阻尼器-金屬阻尼器,速度型阻尼器-黏滯阻尼器為代表,詳細介紹行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》(JG/T 209)新修訂版征求意見稿、云南省地方標準《建筑消能減震應用技術(shù)規(guī)程》(DBJ 53/T-125—2021)和上海市地方標準《建筑消能減震及隔震技術(shù)標準》(DG/TJ 08-2326—2020)在加載制度和參數(shù)定義方面的差異性,并進行對比分析。本文為方便描述將《建筑消能阻尼器》簡寫為“標準A”,云南省地方標準《建筑消能減震應用技術(shù)規(guī)程》簡寫為“標準B”,上海市地方標準《建筑消能減震及隔震技術(shù)標準》簡寫為“標準C”。

1.1 金屬阻尼器

1.1.1 加載制度

金屬阻尼器利用低屈服點、高延性鋼材屈服后的塑性變形和滯回耗能來耗散地震能量,是一種典型的位移相關(guān)型阻尼器。各檢測單位依據(jù)相關(guān)標準通過靜力反復加載試驗、低周疲勞試驗來檢驗金屬阻尼器的滯回特性和疲勞性能。表1中分別列出了標準A、B和C在金屬阻尼器加載制度方面的規(guī)定。

由表1可知：僅標準A給出了試驗加載頻率的限值,其他兩本標準未對頻率做出明確的規(guī)定,位移相關(guān)型阻尼器的抗力一般認為僅與阻尼器兩端的相對位移有關(guān),與激振速度、頻率等無關(guān);標準A中給出明確的頻率限制有助于進一步規(guī)范檢測單位的操作;標準B區(qū)別于其他標準采用力—位移混合控制,在試件屈服前采用力控制并分級加載,試件屈服后采用位移控制,此種加載制度可從屈服前的彈性階段直接獲得彈性剛度,也便于更加準確找到屈服點;在疲勞性能檢測方面,標準A和標準B均給出了60次循環(huán)加載的要求,標準A更詳細的給出了加載間隔的時間要求,而標準C僅要求在基本力學性能檢測完成后再以設計位移繼續(xù)加載27周。相較于現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》(JG/T 209—2012)疲勞循環(huán)加載次數(shù)不低于30圈的要求,標準A和標準B均將疲勞循環(huán)次數(shù)提高到了60圈,本文認為金屬阻尼器進行60圈疲勞試驗的要求較難執(zhí)行：一方面金屬阻尼器焊縫處較難經(jīng)受60圈的反復加載;另一方面實際地震也少有如此多圈的大幅值變形,這樣規(guī)定可能將能在實際工程中正常發(fā)揮作用的阻尼器判定為不合格產(chǎn)品,導致不必要的浪費。

表1 金屬阻尼器加載制度Table 1 Metal damper loading protocols

1.1.2 試驗參數(shù)

金屬阻尼器的常規(guī)力學性能參數(shù)主要有屈服承載力、最大承載力、屈服位移、彈性剛度和第2剛度,《建筑消能阻尼器》(JG/T 209—2012)中并沒有明確規(guī)定力學性能參數(shù)的定義和計算方法,而在標準A、B和C中做了不同程度的明確和細化,值得一提的是標準A和標準C中確定屈服點的方法均為在滯回曲線的卸載段用作圖法做一割線或擬合曲線,把該線平移至原點,該線與最先表現(xiàn)出屈服的滯回環(huán)的相交點,即為初始屈服點。由于阻尼器檢測時加載位移的控制精度受制于試件安裝連接間隙、試驗臺架剛度和阻尼器力值大小等,傳統(tǒng)的確定初始屈服點的方法精度不好把控,而利用卸載段來確定彈性剛度進而確定屈服點的方法能有效提高初始屈服點的確認精度。

標準C中新增的檢測參數(shù)有計算屈服點(計算屈服位移和計算屈服力)和設計延性系數(shù)等。計算屈服點為設計位移下試驗滯回曲線與通過原點的初始剛度斜線的相交點位移坐標,該點也叫金屬阻尼器的完全屈服點。該標準認為初始屈服點描述的是局部屈服狀態(tài),存在較多不確定性,后續(xù)循環(huán)加載過程還會出現(xiàn)強度硬化,屈服面繼續(xù)增加直至完全屈服,對于用于耗散地震能量的阻尼器,計算屈服點(完全屈服點)的確認對掌控金屬阻尼器的力學特征至關(guān)重要。另外,金屬阻尼器達到彈塑性滯回曲線飽滿的要求并不困難,但其耐疲勞的延性特征往往不令人滿意,該標準增加設計延性系數(shù)(設計位移與計算屈服位移之比)并通過設計延性系數(shù)的大小將金屬阻尼器分為A、B、C、D和E級,來進一步判斷金屬阻尼器的疲勞性能和適用狀態(tài),見表2。

表2 金屬阻尼器性能等級劃分Table2 Classificationofmetaldamperperformance性能等級設計延性系數(shù)使用狀態(tài)A15≤μd小、中和大震下均可耗能B12≤μd<15小震少量耗能,中和大震下可耗能C9≤μd<12小震可屈服,中和大震下可耗能D6≤μd<9中震可屈服,大震下可耗能,消能構(gòu)件E3≤μd<6消能構(gòu)件圖1 金屬阻尼器試驗過程Fig.1 Testprocessofmetaldamper

標準A和標準C中對檢測參數(shù)的定義有兩處明顯的不同。一處為彈性剛度,標準A中彈性剛度是加載幅值為0.6u0工況兩個卸載段線性擬合系數(shù)的平均值,標準C中則是加載幅值為1.0u0工況兩個卸載段的斜率的較小值;另一處為第二剛度,標準A中第二剛度為初始屈服點和最大承載力點連線的斜率,標準C中為則為計算屈服點和最大承載力點連線的斜率。本文選取某廠家生產(chǎn)的金屬阻尼器進行試驗,試驗過程如圖1所示,該阻尼器檢測參數(shù)的設計值見表3,試驗后所得滯回曲線圖如圖2所示。分別按照標準A和標準C對所得數(shù)據(jù)進行處理,將所得檢測參數(shù)結(jié)果列于表3中。由表3可知：按照標準A和標準C處理數(shù)據(jù)得到的彈性剛度和第二剛度存在明顯的不同,彈性剛度的不同又導致了屈服位移和屈服承載力也存在偏差,具體表現(xiàn)為：標準C所得的彈性剛度的實測值要小于標準A;標準A所得的第二剛度的實測值要遠大于標準C。金屬阻尼器主要給結(jié)構(gòu)提供剛度和附加阻尼,標準C所得彈性剛度偏小,設計過程中以此作為依據(jù)能給結(jié)構(gòu)提供更大的安全余量;另外,金屬阻尼器可采用雙線性模型進行模擬,圖3分別以標準A和標準C定義的參數(shù)畫出了對應的雙線性滯回曲線模型,由圖3可知：按照標準C得到的金屬阻尼器滯回曲線面積要大于標準A,圖中陰影部分即為多出的滯回曲線面積區(qū)域,由于阻尼器滯回面積的大小代表耗能大小,直接影響阻尼器附加到結(jié)構(gòu)上的阻尼比,所以標準C較標準A高估了阻尼器附加到結(jié)構(gòu)上的阻尼比。綜上分析建議采用加載幅值為1.0u0工況兩個卸載段的斜率的較小值作為彈性剛度,初始屈服點和最大承載力點連線的斜率作為第二剛度。

表3 金屬阻尼器力學參數(shù)定義Table 3 Mechanical property parameter definition of Metal damper

圖2 金屬阻尼器滯回曲線圖 圖3 雙線性模型Fig. 2 Hysteresis curve of metal damper Fig. 3 Bilinear model

1.2 黏滯阻尼器

1.2.1 加載制度

黏滯阻尼器的加載制度見表4。在測試極限位移參數(shù)時標準A給出了明確的加載速度要求,而其他標準僅要求勻速緩慢,未能給出可量化的試驗指標;在進行阻尼指數(shù)和阻尼系數(shù)參數(shù)測定時,標準A和標準C起始工況的幅值由0.1u0增加到0.2u0,這避免了0.1u0工況時由于安裝間隙和摩擦力的影響導致的阻尼力偏差過大的問題,更能反應阻尼器的真實性能。三本標準在地震疲勞測試時對循環(huán)次數(shù)的要求差異較大,其中標準C僅要求在設計速度下循環(huán)加載10次,該標準認為設計速度基本上是罕遇地震下阻尼器發(fā)揮作用的最大速度,在這種速度下連續(xù)加載30圈,阻尼器的溫度有很大的上升,黏滯介質(zhì)的物理化學性能可能已經(jīng)發(fā)生了較大變化,密封圈也會出現(xiàn)較大磨損,不宜繼續(xù)應用到建筑中,同時考慮到黏滯阻尼器在機械加工制造中生產(chǎn)質(zhì)量易于控制,在設計速度下進行10圈疲勞試驗基本能反映阻尼器的質(zhì)量情況;標準A和標準B按設計位移幅值的大小分區(qū)段規(guī)定了疲勞試驗的循環(huán)次數(shù),且相同設計位移幅值下,標準A所要求的循環(huán)加載次數(shù)更高。疲勞試驗屬于型檢參數(shù),但在實際工程抽檢中常要求檢測阻尼器的疲勞性能,過高的疲勞循環(huán)加載次數(shù)會導致部分可正常使用的產(chǎn)品被判定為不合格產(chǎn)品,因此本文認為循環(huán)加載10圈已能夠判斷黏滯阻尼器的疲勞性能是否達標。黏滯阻尼器的密封性能是影響其性能的關(guān)鍵,一旦出現(xiàn)漏油或密封問題,會對結(jié)構(gòu)的安全性造成較大的影響,在密封性能測試過程中,標準A要求對黏滯阻尼器內(nèi)部的阻尼孔和間隙進行密封處理后采用力控制加載,這種密封性能檢驗方法需要對試驗件進行特別的密封處理,未做到完全密封將直接影響試驗效果,試驗難度較大且不易控制,因此不建議采用;標準B要求在位移控制下進行10 000次的循環(huán)試驗;標準C采用給阻尼器腔體加壓的方法,需使用專用加壓設備向阻尼器腔體中充入阻尼介質(zhì),該種方法執(zhí)行簡單,操作時間短,目標壓力和保壓時間可控,因此建議采用該方法進行黏滯阻尼器的密封性能檢驗。

表4 黏滯阻尼器加載制度Table 4 Viscous damper loading protocols

1.2.2 試驗參數(shù)與性能要求

黏滯流體阻尼器是一種典型的速度相關(guān)性阻尼器,其理論阻尼力和運動速度的關(guān)系如公式(1)所示[3-5],式中：C為阻尼系數(shù),α為阻尼指數(shù)。阻尼指數(shù)和阻尼系數(shù)兩個檢測參數(shù)的加載工況為0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.0和1.2u0,共進行6個工況的加載。阻尼指數(shù)和阻尼系數(shù)的計算方法具體表述如下：以每個加載工況第3個試驗循環(huán)中對應的最大力值為縱坐標,以對應循環(huán)的最大加載速度(實測加載幅值與2πf1的乘積,如公式(2)所示)為縱坐標,繪制表示黏滯阻尼器最大阻尼力與加載速度相關(guān)性的散點圖(共含6個點),并對曲線按指數(shù)函數(shù)進行回歸擬合,所得回歸擬合公式中的系數(shù)即為阻尼系數(shù),指數(shù)即為阻尼指數(shù)。

F=sign(υ) ×C× |υ|α

(1)

υ=2πf1u0

(2)

式中：F為阻尼力,υ為加載速度,C為阻尼系數(shù),α為阻尼指數(shù),f1為結(jié)構(gòu)基頻,u0為設計位移。

目前標準A和標準B采用阻尼指數(shù)和阻尼系數(shù)兩個參數(shù)來反映黏滯阻尼器的阻尼力規(guī)律性,要求阻尼系數(shù)和阻尼指數(shù)的實測值與設計值偏差在±15%以內(nèi);而標準C在對黏滯阻尼器阻尼力規(guī)律性試驗方法進行闡述時并未提及阻尼系數(shù)和阻尼器指數(shù),僅要求每個工況下第三個循環(huán)對應最大阻尼力和滯回曲線面積實測值與設計值的偏差不超過± 15%。黏滯阻尼器的主要參數(shù)有最大阻尼力和滯回曲線面積,最大阻尼力影響非消能元件材料強度的選擇,滯回曲線面積直接影響?zhàn)枘崞鹘o主體結(jié)構(gòu)提供附加阻尼比的大小,在設計位移和結(jié)構(gòu)基頻確定的情況下,阻尼指數(shù)和阻尼系數(shù)也可間接反映最大阻尼力和滯回曲線面積的大小。相比而言,標準C直接對最大阻尼力和滯回曲線面積與設計值的偏差加以限制,更加明確和直觀,本文建議采用該種方法來檢測黏滯阻尼器的阻尼力規(guī)律性。

黏滯阻尼器疲勞性能要求見表5,由表5可知：標準A對疲勞性能的判定要求進行了簡化,僅需判定最大阻尼力的變化率;標準C除最大阻尼力外仍需判定阻尼系數(shù)和阻尼指數(shù)的偏差;標準B對最大阻尼力、滯回曲線和滯回曲線面積合格的判定涉及到60圈中的任一循環(huán)。雖然標準B中規(guī)定的最詳細,但在數(shù)據(jù)處理時,計算量大,數(shù)據(jù)結(jié)果多,執(zhí)行起來較為困難。相比而言,標準C通過對阻尼系數(shù)和阻尼指數(shù)的要求,兼顧了對疲勞后滯回曲線面積的判定,更加全面。

表5 黏滯阻尼器的疲勞性能要求Table 5 Fatigue performance requirements of viscous dampers

2 結(jié)論與建議

1) 對于金屬阻尼器,建議采用加載幅值為1.0u0工況兩個卸載段的斜率的較小值作為彈性剛度,初始屈服點和最大承載力點連線的斜率作為第二剛度。增加設計延性系數(shù)來評價金屬阻尼器的延性特征,并進行30圈的疲勞循環(huán)加載。

2) 對于黏滯阻尼器,建議將阻尼力規(guī)律性檢測時的起始工況幅值由0.1u0增加到0.2u0;建議疲勞循環(huán)次數(shù)為10圈;采用向阻尼器腔體充入阻尼介質(zhì)加壓的方法來檢測黏滯阻尼器的密封性能;直接使用不同工況下最大阻尼力和滯回曲線面積與設計值的偏差來對阻尼器規(guī)律性進行合格判定。

3) 增強行業(yè)標準的引領(lǐng)作用,地方標準一般會在行業(yè)標準規(guī)定的基礎(chǔ)上結(jié)合地方情況給出更嚴格的規(guī)定,目前地方標準與行業(yè)標準存在分歧。未來應著重研究更能反映阻尼器真實性能、切實可行和一致高效的檢測方法,推進各類性能良好消能器的標準化和產(chǎn)業(yè)化建設,確保產(chǎn)品質(zhì)量,發(fā)揮行業(yè)標準的引領(lǐng)作用。