直流電暈放電無線電干擾隨機時域計算模型研究

李學(xué)寶 吳昊天 程璐瑩 孫 超

直流電暈放電無線電干擾隨機時域計算模型研究

李學(xué)寶1吳昊天2程璐瑩3孫 超2

（1. 新能源電力系統(tǒng)國家重點實驗室（華北電力大學(xué)） 北京 102206 2. 國網(wǎng)浙江省杭州市錢塘新區(qū)供電公司 杭州 311225 3. 浙江天地環(huán)保科技股份有限公司 杭州 311100）

直流輸電線路電暈放電過程中會在空間中產(chǎn)生隨機的無線電干擾脈沖信號，目前針對電暈放電無線電干擾的測量與預(yù)測計算主要基于頻域方法，并未反映出無線電干擾的時域隨機脈沖特征。為此，該文在實驗室搭建了直流單根導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域測量平臺，采用鞭形天線實現(xiàn)了對正極性直流導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域特性的測量，結(jié)合無線電干擾脈沖波形特征，分析獲得了脈沖波形參數(shù)（幅值、重復(fù)頻率、上升時間、持續(xù)時間）的統(tǒng)計特性。基于統(tǒng)計特性，結(jié)合無線電干擾雙指數(shù)函數(shù)脈沖波形建立了高壓直流單根導(dǎo)線電暈放電無線電干擾隨機時域計算模型，模型中包括隨機脈沖信號產(chǎn)生、脈沖衰減、場強信號計算及場強信號重構(gòu)，將該模型產(chǎn)生的無線電干擾時域波形準(zhǔn)峰值響應(yīng)值與不同測量結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果表明計算誤差小于2dB，驗證了所提模型的有效性。

無線電干擾 直流電暈放電 時域統(tǒng)計特性 隨機時域計算模型

0 引言

隨著我國經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展，人民對能源的需求有急速增長的趨勢，為了滿足日益增長的用電需求，高壓直流輸電線路電壓等級不斷提高，越來越多大容量特高壓直流輸電工程建成投運[1-3]。隨著輸電線路電壓等級的不斷提升，會伴隨著電暈放電帶來的電磁環(huán)境問題[4-6]，其中電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾作為高壓輸電線路的電暈效應(yīng)之一，若其超過標(biāo)準(zhǔn)限值可能會對周邊無線電塔臺及設(shè)備產(chǎn)生電磁干擾，因此，已經(jīng)成為了線路設(shè)計的重要參考因素[7]。

電暈放電無線電干擾主要是由于放電過程中產(chǎn)生的電流脈沖信號在傳播過程中在空間中產(chǎn)生電磁場干擾。無線電干擾信號與放電電流脈沖信號類似，也呈現(xiàn)出脈沖特性，并且具有較大的隨機性[8-9]。目前，針對電暈放電無線電干擾的測量及預(yù)測的研究多集中在頻域?qū)用妫饕獙o線電干擾頻域0.5MHz或1.0MHz進(jìn)行單頻點的準(zhǔn)峰值特性測量[10]。而傳統(tǒng)的無線電干擾預(yù)測手段多為經(jīng)驗公式法，其公式是根據(jù)測量數(shù)據(jù)擬合得到的[11-12]，受導(dǎo)線結(jié)構(gòu)、地理環(huán)境、天氣變化影響較大，很少有文獻(xiàn)從無線電干擾的時域波形和微觀機理層面來考慮。現(xiàn)有測量及預(yù)測結(jié)果難以獲得無線電干擾的時域信息，也無法反映電暈放電無線干擾的隨機特性。

目前已有大量學(xué)者采用不同電極結(jié)構(gòu)對電暈放電產(chǎn)生的電暈電流特性開展了系統(tǒng)研究[13-17]，也初步掌握了電暈電流的時域統(tǒng)計特性，然而針對無線電干擾的時域特性的研究還相對較少。近年來，華北電力大學(xué)的相關(guān)學(xué)者開展了一些測量和實驗方面的研究，張和及李大勇等分別提出采用環(huán)形天線和鞭狀天線測量電暈放電無線電干擾時域波形的方法[18-19]；吳昊天等提出采用時域天線的陣列實現(xiàn)單點電暈放電定位的方法[8]；李學(xué)寶等研究了單點電暈放電無線電干擾的時域特性，并給出了借助電暈電流脈沖計算無線電干擾脈沖的方法[20]，相關(guān)成果為本文所研究的電暈放電時域特性的研究提供了較好的測試手段。

為了反映電暈放電電流脈沖的隨機特性，清華大學(xué)尹晗提出了構(gòu)造隨機數(shù)方法來產(chǎn)生電暈電流隨機脈沖[16]；華北電力大學(xué)劉陽和李學(xué)寶也分別通過該方法計算了單點電暈放電電流及可聽噪聲的時域隨機特性[17,21]，該方法為導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域隨機特性的預(yù)測和分析提供了基礎(chǔ)。但針對實際工程中應(yīng)用的鋼芯鋁絞線的電暈放電缺乏研究，在絞線條件下，模型的準(zhǔn)確性會受到一定影響。

為了能夠準(zhǔn)確地反映導(dǎo)線直流電暈放電無線電干擾的時域統(tǒng)計特性，本文基于實驗室內(nèi)搭建的無線電干擾時域測量系統(tǒng)，測量并分析了直流單導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域波形參數(shù)的統(tǒng)計特性，并建立了適用于導(dǎo)線放電的無線電干擾時域隨機預(yù)測模型，通過實際測量準(zhǔn)峰值對比驗證了模型的有效性。

1 實驗平臺及原理

1.1 時域測量平臺

本文所使用的電暈放電無線電干擾時域測量平臺如圖1所示，平臺主要包括高壓直流源、耦合電容和鞭形天線時域測量系統(tǒng)等，其中導(dǎo)軌可實現(xiàn)導(dǎo)線對地高度的調(diào)節(jié)。實驗采用的高壓直流源為Matsusada AU—120R10，電壓調(diào)節(jié)范圍為0～120kV。無線電干擾時域測量系統(tǒng)由鞭形天線、接地板、測量電阻、電壓探頭、雙通道采集卡及計算機組成。本文所用的天線長40cm，用于接收電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾信號，底部連接一個大小為10kΩ的測量電阻[19-20]，通過電壓探頭測量電阻兩端的電壓可以獲得無線電干擾時域測量電壓信號。為了避免鞭形天線頂部發(fā)生感應(yīng)放電，天線距導(dǎo)線投影面水平距離1m。采用Tiepie Handyscope HS5雙通道高速采集卡對電暈電流和無線電干擾進(jìn)行同步采集，采樣頻率為200MS/s。

圖1 電暈放電無線電干擾時域測量平臺

為了保證實驗結(jié)果的準(zhǔn)確性，實驗數(shù)據(jù)需要具有足夠的樣本量，在每個電壓下進(jìn)行20次測量。實驗中所用的導(dǎo)線為直徑5.5mm的絞線，導(dǎo)線對地高度為66cm，長度為3m。導(dǎo)線實物如圖2所示。此外，本文還測量得到直徑為6.8mm及8.2mm的導(dǎo)線的無線電干擾特性，用以驗證本文所提模型的有效性。

圖2 實驗所用導(dǎo)線

為了避免電磁波在介質(zhì)交界面上發(fā)生反射，導(dǎo)致反射波與正向行波產(chǎn)生疊加使測量波形發(fā)生畸變，需保證線路兩端阻抗匹配。當(dāng)線路兩端阻抗匹配時，即導(dǎo)線波阻抗1與負(fù)載端電阻2相等，電磁波僅存在折射過程，不存在反射過程。此時有

式中，i為反射系數(shù)。匹配電阻的大小與導(dǎo)線半徑及導(dǎo)線對地高度有關(guān)，計算公式為[17-19]

式中，377Ω為真空中的波阻抗；為導(dǎo)線對地高度；為導(dǎo)線半徑。

通過時域天線測量系統(tǒng)可同時得到電暈電流及無線電干擾的時域波形脈沖，如圖3所示。由圖3可知，電暈電流脈沖與無線電干擾脈沖在時域上一一對應(yīng)[20]，脈沖波形為雙指數(shù)函數(shù)，且不會發(fā)生時域上的疊加，所測得的無線電干擾信號具有很高的信噪比，鞭形天線可以有效識別無線電干擾信號。

圖3 電暈電流與無線電干擾脈沖時域波形

1.2 天線接收信號原理

本文所使用的鞭形天線的等效電路模型如圖4所示[19-20]。圖中，L為測量電阻，10kΩ；a為鞭形天線的等效電容。

圖4 鞭形天線等效電路模型

天線接收無線電干擾信號的過程為：無線電干擾電場信號到達(dá)天線，在天線表面產(chǎn)生感應(yīng)電動勢，并在導(dǎo)體表面產(chǎn)生電流，該電流流進(jìn)天線負(fù)載（測量電阻L），使回路產(chǎn)生電流，從而實現(xiàn)對無線電干擾測量電壓信號的采集。天線接收的感應(yīng)電動勢的頻域形式可以表示為

式中，i為天線接收的感應(yīng)電動勢；e為天線的有效高度；i為輸入場強。天線系統(tǒng)的傳遞函數(shù)1的頻域形式可以表示為

可以得到測量電阻L兩端電壓L和測量點處電場強度的關(guān)系為

當(dāng)獲得鞭形天線接地電阻兩端的無線電干擾測量電壓時域信號L()時，先將時域波形進(jìn)行傅里葉變換得到其頻域形式；根據(jù)式（5）可以計算出測量點處的無線電干擾場強的頻域形式；最后經(jīng)過傅里葉反變換即可得到無線電干擾的時域波形，如圖5所示。本文所使用的無線電干擾的時域接收天線的有效性已在文獻(xiàn)[20]中得到了驗證。

圖5 無線電干擾脈沖波形

Fig.5 Radio interference pulse waveforms

2 無線電干擾時域統(tǒng)計特性

2.1 無線電干擾脈沖峰值統(tǒng)計特性

基于該測量平臺可以得到無線電干擾時域測量電壓波形和時域參數(shù)統(tǒng)計特性，進(jìn)而獲得無線電干擾時域波形參數(shù)的概率密度分布情況。正極性電暈放電無線電干擾脈沖峰值如圖6所示。圖6中用誤差棒來表征無線電干擾脈沖峰值p偏離均值的水平，其長度對應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)差的2倍。無線電干擾脈沖峰值隨實驗電壓的增大而增大，其波動性也逐漸增加，當(dāng)電壓進(jìn)一步增大后脈沖峰值逐漸穩(wěn)定。

圖6 無線電干擾脈沖峰值

不同電壓下，導(dǎo)線電暈放電無線電干擾脈沖峰值的概率密度分布（Probability Density Function, PDF）如圖7所示。從圖7中可知，在電壓比較低時，由于脈沖重復(fù)頻率較低，脈沖數(shù)量較少，其概率密度可以用正態(tài)分布來表征；而隨著電壓等級的增加，無線電干擾脈沖幅值的概率密度分布基本符合對數(shù)正態(tài)分布。

2.2 重復(fù)頻率及時間間隔統(tǒng)計特性

無線電干擾時域脈沖波形的重復(fù)頻率和時間間隔是相關(guān)的，二者互為倒數(shù)，在此給出這兩個參數(shù)的統(tǒng)計特性。無線電干擾重復(fù)頻率隨實驗電壓的變化情況如圖8所示，重復(fù)頻率隨電壓升高迅速增大。

圖7 無線電干擾脈沖峰值概率密度分布

不同電壓下，導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時間間隔s的統(tǒng)計特性如圖9所示，其概率密度分布基本符合正態(tài)分布。

圖8 無線電干擾重復(fù)頻率隨電壓的變化

2.3 上升時間及持續(xù)時間統(tǒng)計特性

導(dǎo)線電暈放電無線電干擾上升時間及持續(xù)時間隨電壓的變化如圖10和圖11所示。由圖10可知，無線電干擾上升時間幾乎不隨外加電壓的變化而變化，而且無論在電壓較低還是較高的情況下，上升時間的誤差范圍（誤差棒）仍然保持在一個較為穩(wěn)定的數(shù)值上。

圖10 無線電干擾上升時間隨電壓的變化

圖11 無線電干擾持續(xù)時間隨電壓的變化

而由圖11可知，無線電干擾持續(xù)時間的平均值隨電壓增加有所增加，但具有較大的隨機性，標(biāo)準(zhǔn)差范圍會隨電壓的變化產(chǎn)生波動。為了方便后續(xù)分析，從統(tǒng)計意義來說，每個波形的脈沖持續(xù)時間可以認(rèn)為在一個恒定的誤差范圍內(nèi)變化。

綜上所述，為了便于后續(xù)無線電干擾隨機模型的建立，可以在脈沖基波的基礎(chǔ)上僅考慮脈沖峰值與重復(fù)頻率，上升時間及持續(xù)時間可以認(rèn)為維持不變。

3 無線電干擾隨機時域計算模型

當(dāng)導(dǎo)線上發(fā)生電暈放電時，天線接收到的信號是導(dǎo)線上多個放電點產(chǎn)生的信號在時域上的疊加。為了能夠?qū)崿F(xiàn)對導(dǎo)線電暈放電無線電干擾的時域波形預(yù)測，本文對導(dǎo)線電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾特性作出如下假設(shè)：

（1）無線電干擾脈沖波形時間間隔較長，不會發(fā)生兩波形時域疊加的情況，各放電點看作相互獨立，具有相同的脈沖頻率，時間間隔滿足正態(tài)分布。

（2）導(dǎo)線上各個放電點產(chǎn)生的無線電干擾測量電壓峰值的概率密度分布滿足對數(shù)正態(tài)分布，由于天線到各個放電點的距離不同，在此引入無線電干擾的空間衰減特性[21]。

（3）由于導(dǎo)線表面狀況基本一致，認(rèn)為同一根導(dǎo)線不同電壓下放電點均勻分布。

3.1 無線電干擾空間衰減特性

無線電干擾大小會隨放電點到測量點距離的增加而衰減，導(dǎo)線上多個放電點到天線的距離不同，因此引入無線電干擾空間衰減特性來實現(xiàn)對導(dǎo)線上多個放電點的無線電干擾空間分布模擬。

圖12 導(dǎo)線電暈放電無線電干擾模擬示意圖

式中，為常數(shù)；為衰減系數(shù)；為測量點距天線的水平距離。

本文也給出關(guān)于無線電干擾衰減特性的計算結(jié)果，兩種測量電壓下，天線在不同測量點處無線電干擾峰值的擬合情況如圖13所示，用式（6）對測量結(jié)果進(jìn)行擬合，得到的衰減系數(shù)見表1。在不同測量電壓下，無線電干擾衰減系數(shù)的平均值約為1.94，且衰減系數(shù)基本不隨實驗所加電壓的變化而變化。

圖13 衰減擬合曲線

表1 不同電壓下無線電干擾衰減系數(shù)

Tab.1 Radio interference attenuation coefficient under different voltages

3.2 時域預(yù)測模型的建立

可針對每個電暈放電點建立相應(yīng)的無線電干擾時域隨機波形，其中脈沖的時間間隔基于假設(shè)（1）設(shè)置，其概率密度分布符合正態(tài)分布，脈沖峰值根據(jù)假設(shè)（2）建立，即概率密度分布符合對數(shù)正態(tài)分布的基礎(chǔ)上，可以借助滿足幅值和時間間隔的概率分布函數(shù)來產(chǎn)生對應(yīng)的幅值和時間間隔的隨機數(shù)；再根據(jù)不同的放電點到測量天線距離的不同引入衰減系數(shù)，按照圖14所示的幅值歸一化的雙指數(shù)脈沖波形建立無線電干擾時域隨機波形；最后對所得的各放電點產(chǎn)生的時域波形進(jìn)行疊加，進(jìn)而得到導(dǎo)線電暈放電無線電干擾總波形。

圖14 歸一化無線電干擾擬合波形

因此，可以總結(jié)對于導(dǎo)線電暈放電無線電干擾隨機時域計算模型的基本構(gòu)建流程如圖15所示。

圖15 導(dǎo)線電暈放電無線電干擾隨機時域模型構(gòu)建流程

主要步驟包括：

（1）無線電干擾電壓脈沖隨機序列重構(gòu)，根據(jù)幅值和時間間隔的概率分布，產(chǎn)生隨機數(shù)，構(gòu)造出具有相同概率分布的幅值和時間間隔的隨機序列，隨機序列的產(chǎn)生可以借鑒文獻(xiàn)[21]中針對可聽噪聲隨機序列的產(chǎn)生方法。下面以無線電干擾脈沖幅值隨機數(shù)的產(chǎn)生方法為例，對脈沖參數(shù)的隨機數(shù)的產(chǎn)生方法進(jìn)行敘述。

根據(jù)前面的假設(shè)，無線電干擾測量電壓的脈沖幅值概率密度分布近似滿足對數(shù)正態(tài)分布，可表示為

式中，p為無線電干擾電壓脈沖幅值；p和p分別為幅值對數(shù)的平均值及標(biāo)準(zhǔn)差。而式（7）所對應(yīng)的概率分布函數(shù)可以表示為

式中，pm為產(chǎn)生的第個無線電干擾電壓幅值，=1, 2, …,，為需要構(gòu)造的脈沖個數(shù)。根據(jù)概率分布函數(shù)的定義，(pm)的值介于0～1之間，如果通過產(chǎn)生介于0～1之間的隨機數(shù)，令其等于(pm)，則有

通過產(chǎn)生隨機數(shù)，然后反復(fù)求解式（9）即可得到滿足對數(shù)正態(tài)分布的無線電干擾脈沖幅值序列{pm}。對于每個放電點產(chǎn)生的無線電干擾電壓脈沖時間間隔的隨機數(shù)的產(chǎn)生也可采用類似的思路。

此外，假設(shè)放電點個數(shù)為，每個放電點對應(yīng)的時間間隔的平均值應(yīng)為測量得到脈沖序列的時間間隔平均值的倍，以保證多個放電點重構(gòu)脈沖疊加后，重構(gòu)脈沖波形的時間間隔的平均值與測量得到的時間間隔的平均值基本相同。無線電干擾脈沖持續(xù)時間極短，為幾百ns，波形很難發(fā)生在時域上疊加的情況。脈沖波形發(fā)生時域疊加的情況如圖16所示，為了避免時域隨機模型中的產(chǎn)生的波形發(fā)生脈沖重疊，可通過判斷脈沖持續(xù)時間的方法來確定是否發(fā)生上述情況，如發(fā)生重疊的情況，則重新生成對應(yīng)的脈沖信號。

圖16 脈沖波形發(fā)生時域疊加

（2）假設(shè)脈沖波形在傳播過程中時間參數(shù)不隨時間變化，結(jié)合式（6）給出的衰減規(guī)律，得到接收點處的無線電干擾脈沖電壓。

（3）根據(jù)式（5）所示的無線電干擾脈沖電壓與電場強度的關(guān)系，計算得到對應(yīng)的單脈沖無線電干擾電場強度時域波形。

（4）待所要求的總持續(xù)時間的脈沖全部生成后，進(jìn)行所有波形疊加，最終可以實現(xiàn)圖3所示的無重疊的無線電干擾脈沖信號。

3.3 時域隨機模型有效性驗證

采用上述方法，對直徑為5.5mm的導(dǎo)線電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾的時域波形進(jìn)行隨機模擬，計算中在導(dǎo)線設(shè)定放電點的個數(shù)為7。事實上，在保證多個放電點脈沖疊加后的重復(fù)頻率與實驗中獲得的重復(fù)的統(tǒng)計平均值及概率分布不變的條件下，放電點的個數(shù)對無線電干擾的頻域特性基本沒有影響[21]。

圖17給出了導(dǎo)線電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾測量脈沖波形及重構(gòu)產(chǎn)生的時域波形，從圖17可以看出，二者脈沖波形具有一定的相似性。

實測波形及重構(gòu)波形的峰值和時間間隔統(tǒng)計特性如圖18所示。從結(jié)果來看，兩者數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差和方差也十分接近，表現(xiàn)出相近的脈沖峰值特性及時間間隔特征，這說明建立的隨機模型可以表征測量波形時域參數(shù)的統(tǒng)計特性，初步驗證了重構(gòu)模型的有效性。

為了進(jìn)一步驗證隨機模型的有效性，采用電磁干擾（Electromagnetic Interference, EMI）接收機模型[22]計算得到了不同直徑導(dǎo)線在不同場強下無線電干擾的準(zhǔn)峰值響應(yīng)。在距離放電點1m位置處無線電干擾的測量結(jié)果和隨機模型的預(yù)測結(jié)果如圖19所示。實驗的測量結(jié)果與隨機模型計算結(jié)果差異均在2dB的范圍內(nèi)，可以驗證所提出的隨機模型的有效性。

圖19 無線電干擾準(zhǔn)峰值測量結(jié)果及模擬結(jié)果

綜上分析，本文結(jié)合無線電干擾時域脈沖參數(shù)的統(tǒng)計特性的測量，給出了一種直流單導(dǎo)線無線電干擾隨機時域計算模型，可以更加準(zhǔn)確地反映無線電干擾的隨機特性，也為無線電干擾的預(yù)測計算提供了一個新的思路。接下來還需要進(jìn)一步分析無線電干擾統(tǒng)計特性的影響因素，論證對于實際多分裂導(dǎo)線結(jié)構(gòu)線路無線電干擾的預(yù)測計算的有效性。

4 結(jié)論

本文在實驗室搭建了直流導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域測量平臺，測量獲得了直流單導(dǎo)線電暈放電無線電干擾時域統(tǒng)計特性，并建立了無線電干擾隨機時域預(yù)測模型，通過實驗驗證了模型的有效性。主要結(jié)論如下：

1）導(dǎo)線電暈放電產(chǎn)生的無線電干擾的時域波形呈現(xiàn)雙指數(shù)脈沖特性，且幅值及時間間隔具有較大的隨機性，放電產(chǎn)生的無線干擾與電暈電流脈沖具有時域上的一一對應(yīng)關(guān)系。

2）通過對無線電干擾時域波形參數(shù)的統(tǒng)計特性分析，獲得了無線電干擾脈沖波形參數(shù)的統(tǒng)計特性。結(jié)果表明無線電干擾脈沖幅值隨電壓增加而增加，最終趨于穩(wěn)定，其統(tǒng)計特性近似服從對數(shù)正態(tài)分布，而時間間隔隨電壓的增加而顯著降低，其統(tǒng)計特性近似服從正態(tài)分布，脈沖上升時間和持續(xù)時間的平均值近似不隨外施電壓變化。

3）利用時域參數(shù)的概率密度分布情況建立無線電干擾隨機時域預(yù)測模型，并在此基礎(chǔ)上引入無線電干擾空間衰減特性，建立了無線電干擾隨機時域預(yù)測模型。通過對比實驗室內(nèi)測量得到的無線電干擾時域參數(shù)統(tǒng)計特性和準(zhǔn)峰值響應(yīng)，驗證了模型的有效性，且準(zhǔn)峰值響應(yīng)的測量和計算結(jié)果的差異在2dB以內(nèi)。

本文所提方法適用于直流單導(dǎo)線電暈放電無線電干擾的預(yù)測計算，可以為直流導(dǎo)線無線電干擾的預(yù)測計算提供一種新的思路，可以更加準(zhǔn)確地反映電暈放電無線電干擾的隨機特性以及與放電的關(guān)聯(lián)關(guān)系。

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（編輯 李 冰）

Stochastic Time Domain Calculation Model for Radio Interference from DC Conductor

Li Xuebao1Wu Haotian2Cheng Luying3Sun Chao2

（1. State Key Laboratory of Alternate Electrical Power System with Renewable Energy Sources North China Electric Power University Beijing 102206 China 2. State Grid Zhejiang Hangzhou Qiantang New Area Power Supply Company Hangzhou 311225 China 3. Zhejiang Tiandi Environmental Protection Technology Co. Ltd Hangzhou 311100 China）

The stochastic radio interference pulses can be generated from the corona discharge from DC transmission lines. At present, the measurement and prediction of radio interference were mainly based on the method in frequency domain, which cannot reflect the stochastic pulse nature characteristics of the corona-generated radio interference. In this paper, a time domain measurement platform for DC corona radio interference from single conductor is built in the laboratory. The time domain measurement of DC corona generated radio interference from positive single conductor is realized by using time domain whip antenna. The statistical characteristics of radio interference waveform parameters, including amplitude, repetitive frequency, rise time and duration time, are analyzed in detail. Based on the time domain statistical characteristics, the stochastic time domain prediction model of radio interference from single conductor is established. In the model, the generation of stochastic pulses, attenuation of pulses, calculation of electric field in time domain and the construction of electric field pulses are included. The validity of the model is verified by comparing the quasi-peak values of the calculated results and measurement results in which the difference between them is less than 2dB.

Radio interference, DC corona discharge, time domain statistical characteristics, stochastic time domain prediction model

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.211784

TM726

國家自然科學(xué)基金區(qū)域聯(lián)合基金重點項目資助（U20A20305）。

2021-11-03

2022-04-28

李學(xué)寶 男，1988年生，博士，副教授，研究方向為電磁場理論及應(yīng)用、高壓大功率電力電子器件封裝。E-mail：lxb08357@ncepu.edu.cn（通信作者）

吳昊天 男，1995年生，碩士，研究方向為電力系統(tǒng)電磁環(huán)境。E-mail：375168037@qq.com

（編輯 李 冰）