非洲西部地區典型硬質瀝青技術性能

束毅力， 田紹強， 張俊杰， 叢昕彧， 譚憶秋,3

(1.中國路橋工程有限責任公司， 北京 100011； 2.哈爾濱工業大學交通科學與工程學院， 哈爾濱 150090; 3.哈爾濱工業大學城市水資源與水環境國家重點實驗室， 哈爾濱 150090)

隨著中國援助非洲國家的建設項目逐步增多，包含許多國家在內的非洲西部地區(以下簡稱西非)是中國工程項目的重要海外市場[1-2]。然而隨著援建項目逐漸增多，中國企業以往低端、粗放的建設方式難以適應高層次、高技術含量的大型項目需求，在西非地區工程項目的建設中也遇到了許多突出問題。

西非地區終年氣候炎熱，交通重載比例高，超載現象嚴重，許多公路出現了不同類型的路面病害。在炎熱氣候和重載車輛的綜合作用下，路面車轍病害尤其突出。由于西非地區經濟發展受限，硬質瀝青憑借成本優勢和優異的抗車轍性能，在當地擁有良好的應用潛質。然而，由于國內針對硬質瀝青專門的規范標準較少，對于低標號瀝青使用經驗停留在30#瀝青上[3]，往下就少有研究分析。這限制了硬質瀝青在當地應用推廣。

硬質瀝青作為解決車轍和耐久性不足的有效手段，在全世界范圍內獲得了廣泛關注。法國最早使用硬質瀝青并將其納入高模量瀝青混合料(enrobés á module elevé/high modulus asphalt，EME)成套技術，英國、芬蘭等歐洲國家對硬質瀝青相繼展開研究，通過使用硬質瀝青減少面層厚度并將其納入耐久性研究項目體系。可以看出，歐洲針對硬質瀝青的研究比較成熟并形成了系統的規范體系[4]。相較于國外，國內針對硬質瀝青的研究雖然起步較晚，對硬質瀝青路用性能[5-6]、黏彈響應[7-8]、配套設計方法[9-11]等方面同樣進行了大量研究，并取得了一系列有益成果。然而，由于氣候差異，國內規范中許多指標及方法難以同西非國家直接對接[12]。因此，針對西非地區的特殊氣候條件展開研究，建立西非地區硬質瀝青使用性能指標和氣候分區方法具有十分重要的意義。

一般地，硬質瀝青在高溫和耐久性能方面有十分優異的表現[13]。針入度等級越低的硬質瀝青，相應的高溫性能也會越好[14]。硬質瀝青模量高而脆性差[15]，其低溫性能往往較差，相比歐洲的低溫脆點指標，中國氣候較為嚴苛，針對硬質瀝青的低溫性能更為關注[16-18]，硬質瀝青低溫延度往往不符合要求,過往研究采用美國戰略公路研究計劃(strategic highway research program，SHRP)方法評價30#硬質瀝青表明其低溫性能良好[19]。同時經驗表明，有些硬質瀝青延度不符合要求，但在實際使用時性能良好，過分強調延度指標往往會限制部分硬質瀝青的使用潛力。另一方面，中國沿用低標號瀝青習慣仍采用針入度對硬質瀝青進行分級，相較于歐盟的針入度輔助分級，中國對針入度依賴性較強，標號與針入度等級均一一對應，劃分標準過于絕對不利于性能區分。此外，部分研究指出，即使是針入度相近但不同油源的硬質瀝青其性能差異也會非常巨大[20]。由此可見，建立適宜的硬質瀝青評價指標及體系，對于選擇和控制硬質瀝青的質量是十分必要的。

基于上述分析可知，硬質瀝青在西非地區有廣闊的應用前景，然而由于中國尚無專門的硬質瀝青技術標準體系。因此，針對西非地區建立相關硬質瀝青性能控制指標和利用標準具有重要意義。為了探究西非典型硬質瀝青性能特點，給出西非硬質瀝青滿足的氣候分區建議，并提出適合評價西非硬質瀝青低溫性能的關鍵指標，現通過選擇西非地區常用的3種典型硬質瀝青，分別進行常規物理性能測試、化學組分測試、流變性能測試、疲勞性能測試、高低溫性能測試，對包括硬質瀝青蠕變勁度在內的5種低溫性能指標進行統計分析，并給出評價西非典型硬質瀝青適宜的低溫性能指標。以期為制定硬質瀝青質量評定標準給出建議，同時為中國在西非等地區工程項目屬地化應用提供依據。

1 原材料

硬質瀝青主要為3種：Termcotank、DHS、ERES。根據《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》(JTG E20—2011)對其進行檢測，3種瀝青的主要性能指標如表1所示。

表1 3種硬質瀝青主要技術指標Table 1 The main index of three hard asphalts

可以看出，3種硬質瀝青中，除了ERES外，其他兩種的低溫延度指標不符合要求，其他指標均能滿足規范要求。同時為了后續比較不同指標，增加了歐洲規范中針對硬質瀝青常用的弗拉斯脆點這一指標。

2 試驗方法

2.1 動態剪切流變試驗

動態剪切流變儀(dynamic shear rheometer，DSR)是評價高分子材料在一定溫度或頻率下流變特性的常用儀器，如圖1所示。同時，也能在規定應變荷載作用的條件下，通過對瀝青試件施加固定振幅的正弦位移形式的荷載，進行動態頻率測試得到復數剪切模量和相位角等流變學參數。DSR測試的試驗溫度由DSR和水域控制單元共同控制，控制精度可達0.001 ℃。為保證在試樣瀝青的線性黏彈性范圍內進行流變測試，本項目分別在低溫和中溫條件下(4、10、16、22、28、34 ℃)進行0.1～10 Hz范圍內的頻率掃描時，采用8 mm平行夾具和2 mm的平行板間隔，在高溫條件下(40、46、52、58、64、70、76、82 ℃)進行0.1～10 Hz范圍內的頻率掃描時，采用25 mm平行夾具和1 mm的間隔。

圖1 動態剪切流變儀Fig.1 Dynamic shear rheometer

2.2 重復蠕變恢復試驗

重復蠕變恢復試驗(multiple stress creep recovery，MSCR)反映的是在不同恒定應力下瀝青的受力變形特性。該試驗同樣采用動態剪切流變儀測試。撤掉應力后，部分蠕變變形會逐漸恢復，而其未能恢復的變形將會被累加到下一個荷載循環過程中，可以反映出瀝青路面重復荷載下的應變類型特性。具體為將樣品在0.1 kPa應力水平下加載1 s，卸載9 s，重復20個循環；接著將樣品在3.2 kPa應力水平下加載1 s，卸載9 s，重復10個循環。采用重復蠕變恢復試驗對不同瀝青在PG高溫下經過兩個大小的應力(0.1 kPa和3.2 kPa)的蠕變回復率，不可恢復蠕變柔量進行測定比較。

2.3 彎曲梁流變試驗

彎曲梁流變試驗(bending beam rheometer，BBR)經SHRP戰略計劃率先提出，現已廣泛應用于評價瀝青低溫等級。如圖2所示，采用彎曲梁流變儀進行試驗，具體為：制作尺寸為125 mm×12.5 mm×6.25 mm的瀝青小梁，采用100 g荷載對其加載1 s，卸載20 s,然后繼續加載100 g荷載，整個試驗持續240 s,采用蠕變勁度S和蠕變斜率m來評價低溫性能。選擇-12、-6、0 ℃共3種測試溫度，得到在恒定荷載下撓曲變形隨時間的變化。

圖2 彎曲梁流變儀Fig.2 Bending beam rheometer

2.4 線性振幅掃描試驗

瀝青材料的疲勞性能是影響瀝青路面耐久性的關鍵參數之一，且瀝青路面的疲勞破壞是路面開裂的最常見形式，疲勞開裂主要是由于路面承受重交荷載及瀝青長期老化造成的。參考ASTM D6521，研究長期老化(pressurized aging vessel，PAV)后兩種瀝青的疲勞性能。線性幅度掃描(linear amplitude sweep，LAS)試驗采用動態剪切流變儀完成，試驗方法由兩部分組成，第一部分是頻率掃描，應在較低頻率下進行，避免對瀝青材料造成損傷，頻率掃描范圍為0.1～30 Hz，應變為0.001。第二部分是固定頻率(10 Hz)下的應變線性幅度掃描，應變范圍為0.01～0.3。對在不同瀝青進行LAS試驗，獲得疲勞方程中的參數A和參數B，并以此為基礎計算不同荷載水平下瀝青的疲勞壽命。

2.5 瀝青族組成分析試驗

石油瀝青是由多種化合物所組成的混合物，將瀝青分離為化學性質相近的幾個組分，以便更細致地分析瀝青不同組分對瀝青性能的影響。根據《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》(JTG E20—2011)中四組分分析法，將3種硬質瀝青分別分為4個組分：飽和分、芳香分、膠質和瀝青質。按照溶劑沉淀法分離瀝青組分，整個試驗過程如圖3所示。

圖3 瀝青化學組分試驗Fig.3 Asphalt chemical component test

3 試驗結果與分析

3.1 常規性能與簇組分分析

對以上3種瀝青(Termcotank、DHS、ERES)進行常規性能分析，結果如圖4所示。根據《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》(JTG E20—2011)，該瀝青分別屬于30#、50#瀝青，按照歐盟規范，前兩種可以劃分到30～45或35～50，而后一種瀝青屬于40～55。可以看出歐洲的針入度分級有重疊部分，表示針入度并不對分級起決定性作用，具體劃分到哪一等級還需要參考軟化點、老化等其他指標。另一方面，歐洲針對硬質瀝青標號劃分更為細致，同一標號下瀝青針入度的變異性較小，有利于工程上對瀝青性能的區分。對于軟化點結果而言，兩種瀝青基本滿足中國規范中軟化點不小于49 ℃的要求。

圖4 針入度與軟化點試驗結果Fig.4 The test results of penetration and soft point

從圖5可以看出，兩種硬質瀝青的60 ℃動力黏度遠高于中國針對30#號瀝青的規范要求， 表示抗變形能力優異，高溫性能較好，然而對于延度指標，Termcotank瀝青15 ℃下延度僅為7.2 cm，遠低于規范要求。另一方面，可以看出3種硬質瀝青的低溫延度數據差異較大，但反映在黏度上則變異性不大，說明不能僅靠提高延度來保證瀝青性能，還需要考慮綜合指標。

圖5 動力黏度與運動黏度試驗結果Fig.5 The test results of dynamic viscosity and kinematic viscosity

為了更深層次探明影響硬質瀝青性能的內在因素，對3種硬質瀝青(Termcotank、DHS、ERES)進行四組分化學組成分析，測試結果如表2所示。其中膠體穩定指數表示為

(1)

式(1)中：w為4組分在瀝青中占據的質量分數，Re代表膠質，Ar代表芳香芬，As代表瀝青質，Sa代表飽和芬。

表2中還給出了膠體穩定指數Ic，該參數是表征油分對于瀝青質的分散能力強弱，其值越大，說明油分對于瀝青質的分散能力越弱，瀝青的膠體結構越不穩定。瀝青老化后的性能變化與這一指標有較大的關系。由表2可知，Termcotank瀝青的Ic值最大，其膠體穩定性最差，最容易發生老化。可以看出Termcotank瀝青中瀝青質和膠質合起來的含量最多，這會導致瀝青中油分分散能力變弱。

表2 硬質瀝青四組分數據Table 2 The results of SARA in three hard asphalts

3.2 流變及疲勞性能分析

試驗分別在40、46、52、58、64、70、76、80 ℃ 8種溫度條件下分別進行頻率掃描，最終根據時溫等效原理，以64 ℃為選定的參考溫度，通過時溫轉化因子將各個溫度下獲得的單獨曲線進行時間域或頻域的平移，從而得到一條平滑的主曲線。選用克里斯滕森-安德森-馬爾-阿斯蒂努(Christensen-Anderson-Mar-asteanu，CAM)模型作為復數剪切模量主曲線模型，包括動態剪切模量模型和相位角主曲線模型兩部分，選用威廉姆斯-蘭德爾-費里(Williams-Landel-Ferry，WLF)公式計算時溫轉化因子。在確定主曲線模型參數時，為了同時兼顧瀝青的所有黏彈信息，設置的目標誤差函數方程如式(2)～式(4)所示。

(2)

(3)

式中：Gg為玻璃態復數模量；v、w為形狀參數；ωR、ωc分別為縮減頻率和交叉角頻率；G*和δ分別為復數剪切模量和相位角。

(4)

式(4)中：N為測量的點數；下角標d表示測量值，下角標m表示模型計算值。

3種瀝青Termcotank、DHS和ERES的不同老化程度下的主曲線如圖6～圖8所示。

圖6 DHS瀝青主曲線Fig.6 The master curve of DHS hard asphalt

圖7 ERES瀝青主曲線Fig.7 The master curve of ERES hard asphalt

圖8 Termcotank瀝青主曲線Fig.8 The master curve of Termcotank hard asphalt

隨著縮減頻率的增大，瀝青的動態剪切模量增大，相位角減小，瀝青的彈性增強，黏性減弱。綜合考慮瀝青的高低溫性能，在高溫時，動態剪切模量較大的瀝青具有較好的抗車轍能力；低溫時，動態模量較小的瀝青具有較好的應力松弛性能，抗低溫開裂能力較強。對比3種瀝青發現，Termcotank瀝青在高頻率下其動態剪切模量較小，相當于低溫下動態剪切模量較小，在低頻率下動態剪切模量較大，相當于高溫下的動態模量較大，由此發現，Termcotank瀝青具有較好的高低溫性能。隨著瀝青老化程度的加深，3種瀝青的動態剪切模量增大，相位角減小，說明老化會導致瀝青的彈性增強，黏性減弱。對比3種瀝青發現，Termcotank瀝青的動態剪切模量和相位角變化相對較小，說明其具有較好的抗老化性能。

采用重復蠕變恢復試驗(MSCR)對不同瀝青在PG高溫下經過兩個大小的應力(0.1 kPa和3.2 kPa)的蠕變恢復率、不可恢復蠕變柔量進行測定比較。試驗結果如表3所示。

表3 回復率和不可恢復蠕變柔量Table 3 The results of percent recovery and non-recoverable creep compliance

在重復應力加載的條件下，瀝青的蠕變回復率越大，不可恢復蠕變柔量越小，代表著瀝青的高溫性能越良好。由表3中數據可知，3種瀝青在3.2 kPa應力條件下的蠕變回復率均小于0.1 kPa應力條件下的蠕變回復率；而3.2 kPa應力條件下的蠕變柔量均大于0.1 kPa應力條件下的蠕變柔量，由此可知應力水平越小瀝青恢復能力越強。對比發現，低標號的瀝青表現出更好的高溫性能，相同條件下更適用于溫度較高的地區。

參考規范ASTM D6521研究長期老化(pressurized aging vessel，PAV)后兩種瀝青的疲勞性能。對原樣瀝青和短期老化后的瀝青進行動態剪切試驗，通過計算疲勞因子G*sinδ來分別確定疲勞試驗的溫度，并研究不同瀝青的抗疲勞性能。對長期老化的瀝青進行不同溫度下的動態剪切流變實驗，剪切頻率為10 rad/s，根據測得的復數模量G*和相位角δ計算疲勞因子G*sinδ。滿足要求的試驗溫度為25 ℃。為了分析不同溫度對疲勞壽命的影響，設定的測試溫度為22、25和28 ℃。線性幅度掃描(LAS)試驗方法由兩部分組成，第一部分是頻率掃描，應在較低頻率下進行，避免對瀝青材料造成損傷，頻率掃描范圍為0.1～30 Hz，應變為0.001。第二部分是固定頻率(10 Hz)下的應變線性幅度掃描，應變范圍為0.01～0.3。對在不同瀝青進行LAS試驗，獲得疲勞方程中的參數A和參數B，并以此為基礎計算不同荷載水平下瀝青的疲勞壽命。

圖9 瀝青疲勞壽命Fig.9 The fatigue life of three hard asphalts

由圖9可知，疲勞壽命隨著應變水平的增大會顯著減小。3種硬質瀝青在25 ℃的抗疲勞性能排序為：ERES

3.3 氣候分區適用性分析

首先確定三種硬質瀝青的高低溫等級，通過計算車轍因子G*/sinδ來分別確定它們的PG分級中的高溫等級，通過彎曲梁流變試驗確定低溫等級。確定不同狀態下瀝青的PG分級中的高溫等級具體方法為：對原樣瀝青和經過短期老化的瀝青在58、64、70、76、82 ℃進行動態剪切流變實驗，根據測得的復數模量G*和相位角δ，來計算車轍因子G*/sinδ。

車轍因子計算結果分別如圖10和圖11所示，據ASTM D7405規范可知，經過短期老化后的瀝青車轍因子要大于2.2 kPa，原樣瀝青的車轍因子要大于1.0 kPa。對比瀝青短期老化(rolling thin-film oven test， RTFOT)結果可知，短期老化后3種瀝青的PG高溫分級維持不變。且硬質瀝青Termcotank(30～45)的PG溫度較高，可應用于溫度更高區域的路面建設。Termcotank、DHS、ERES三種瀝青的高溫等級分別為76、70和70 ℃。

圖10 原樣瀝青車轍因子計算結果Fig.10 The test results of G*/sinδ of original asphalt

圖11 短期老化瀝青車轍因子計算結果Fig.11 The test results of G*/sinδ after RTFOT

在低溫性能方面，由表4試驗結果可以看出，溫度升高后，蠕變勁度S逐漸減小，蠕變速率逐步升高。隨著針入度等級提高，蠕變勁度變小，蠕變速率增大。蠕變勁度越大表示瀝青越堅硬，越容易低溫開裂。蠕變速率表示應力松弛的能力，蠕變速率越大則應力松弛越快，應力積累得越少，對應的低溫表現越好。

表4 3種硬質瀝青的BBR試驗結果Table 4 The BBR test results of three different hard asphalts

3種硬質瀝青對應的高低溫等級如表5所示。

表5 不同硬質瀝青的PG分級Table 5 The PG grade of different hard asphalts

高溫設計溫度采用一年中溫度最高的7 d周期的由空氣溫度轉換過來的路表下20 mm深處的平均最高溫度，稱為MAXPVT，計算公式為

TMAXPVT=Tair-0.006 18Lat2+0.228 9Lat+

42.2)×0.954 5-17.78

(5)

式(5)中：TMAXPVT為路面高溫設計最高溫度，℃;Tair為最高氣溫，℃；Lat為緯度。則最高氣溫可表達為

Tair=1.048TMAXPVT+18.63-42.2-0.228 9Lat+0.006 18Lat2

(6)

路面最高設計溫度采用PG分級對應高溫溫度，西非地區緯度范圍為34°51′N～37°21′N，轉換為數學語言即(-34.85，37.35)，上述二元一次方程在該范圍內在北緯18.519°取得極值，對應計算出最高適用氣溫，兩種瀝青Termcotank、DHS分別為60 ℃和48 ℃，對于低溫分區而言，加拿大C-SHRP(Canada-strategic highway research program)提出瀝青路面低溫狀況模型，表達式為

Ts=0.749Ta

(7)

式(7)中：Ts為路表最低溫度；Ta為最低氣溫， ℃。

由此計算的3種硬質瀝青適用的最低氣溫為-13.4、-21.4和-21.4 ℃。根據中國氣候分區表，可以看出兩種硬質瀝青高溫等級較高，夏炎熱區、夏熱區、夏涼區的指標均適用，而低溫等級只適用于冬冷區和冬溫區。

3.4 低溫評價指標分析

低溫性能不足一直是應用硬質瀝青過程中長期的困擾，而選擇合適的低溫性能評價指標來反映硬質瀝青的低溫性能則尤為關鍵。前面的試驗中得到了幾個關于硬質瀝青的低溫性能評價指標，包括常用的低溫延度指標、弗拉斯脆點指標、基于Superpave流變學的低溫蠕變勁度模量S和蠕變速率m。根據前面流變試驗數據分別計算出玻璃態轉化溫度，通過分析上述5種指標，得到適宜評價硬質瀝青低溫性能的性能指標。其中，玻璃化轉化溫度可以通過動態力學計算，具體描述為：采用Gauss模型對不同溫度下硬質瀝青的復數損耗模量數據進行擬合，擬合公式為

(8)

式(8)中：x、y分別為試驗溫度和損耗模量；y0為初始損耗模量；ω為角頻率；A為材料常數，一般取1；xc為損耗模量達到峰值yc后對應的實驗溫度，以此作為玻璃化轉變溫度。3種硬質瀝青的玻璃化轉變溫度結果見表6。

從表6中可以看出，3種硬質瀝青的玻璃化轉變溫度均有一定差異，玻璃化轉變溫度與分子鏈段運動有關，分子鏈段柔性越大，玻璃化轉變溫度就越低，相應的低溫性能就越好，可以看出只有Termcotank瀝青的玻璃化轉變溫度較高，從前面的硬質瀝青簇組成分析中也可以看出，相較于其他兩種瀝青，Termcotank瀝青的膠質和瀝青質含量之和高于其他兩種瀝青，而這會削弱瀝青中油分的分散能力，對瀝青的低溫性能有負面影響。為了進一步分析最適宜評價硬質瀝青低溫性能的指標，通過灰色關聯理論分析了不同的硬質瀝青低溫指標與瀝青化學組分間的關系，結果如表7所示。

表6 3種硬質瀝青的玻璃化轉變溫度TgTable 6 Glass transition temperature Tg of three hard asphalts

表7 硬質瀝青化學組分與低溫性能指標的關聯度分析Table 7 The correlation analysis of chemical composition and low-temperature performance indicator

從表7中可以看出，對于延度指標而言，瀝青各組分對于其的影響敏感性不高，基本處于一致。對于玻璃化轉變溫度而言，芳香芬對其影響程度最小。對于蠕變勁度s也是芳香芬對其影響最小。對于蠕變速率m，則是瀝青質對其影響最為顯著，飽和芬對其影響最小。多數低溫指標而言，瀝青質、膠質呈現較為顯著的影響，飽和芬和芳香芬則次之。而從表中數據可以看出，瀝青簇組成參數對延度、弗拉斯脆點的關聯度范圍分別為：0.653～0.678、0.616～0.663，而其余3種指標(蠕變勁度s、 蠕變速率m、玻璃化溫度Tg)對應的關聯度范圍分別為：0.593～0.748、0.591～0.726、0.594～0.732，可以看出瀝青簇組分參數對前兩種指標關聯度范圍變化較小，而后3種指標變化則較大，這說明四組分數據對于延度指標、弗拉斯脆點指標影響差異不明顯，而蠕變勁度、蠕變速率、玻璃化轉變溫度則對于瀝青組分參數較為敏感。

對上述5種指標進行統計分析，得到5種指標兩兩間的相關系數，結果見表8。

表8 5種低溫性能指標的相關系數Table 8 The correlation coefficients of five low-temperature performance indicators

從表8中可以看出，延度和蠕變勁度有較好的相關性，而弗拉斯脆點則與玻璃化轉變溫度有較好的相關性。結合各指標與瀝青簇組分參數的敏感性，采用蠕變勁度等代替延度等低溫指標來評價硬質瀝青的低溫性能是適宜的。

4 結論

西非地區作為中國工程項目的重要海外市場，硬質瀝青在當地的成功應用對于強化中國技術標準的認可度和擴大中國工程項目的海外影響力具有重要意義。為調查針對西非特殊氣候條件的硬質瀝青的適用性，分析選用硬質瀝青的關鍵性能指標。研究了3種西非地區典型硬質瀝青，對其常規物理性能，流變特性，高低溫等級及疲勞性能進行了評估。基于以上分析，可得出以下主要結論。

(1)Termcotank瀝青高溫性能最好，低溫性能略差，適合用于對高溫性能要求較為嚴格的地區，DHS和ERES兩種硬質瀝青高溫性能較好，低溫性能亦較好，適合針對高低溫均有要求的路面，兩種硬質瀝青除了Termcotank的低溫延度其他指標均能滿足我國規范要求。

(2)按照SHRP戰略計劃，3種硬質瀝青的PG性能分級分別為PG76-10、PG70-16、PG70-16。雖然后兩種硬質瀝青的低溫分級均為16 ℃, 從低溫蠕變勁度及蠕變速率的試驗結果來看，ERES瀝青的低溫性能略好于DHS瀝青。從車轍因子和重復蠕變試驗結果，3種瀝青均有較好的高溫性能。同時根據PG分級的結果確定了3種硬質瀝青適合的氣候分區。

(3)相比于低溫延度指標，按照SHRP計劃測試瀝青低溫性能指標能更準確地反映硬質瀝青的適用范圍，根據BBR試驗結果結合西非氣候條件，3種硬質瀝青適用的最低氣溫分別為13.4 ℃和-21.4 ℃，符合中國規范中冬冷區、冬溫區的相關標準。

(4)通過比較延度、弗拉斯脆點、蠕變勁度、蠕變速率、玻璃化轉變溫度等5種低溫性能指標，相對于延度和弗拉斯脆點，蠕變勁度、蠕變速率、玻璃化轉變溫度等對瀝青組分更加敏感，且蠕變勁度與延度有較好的相關性，建議采用蠕變勁度代替延度來評價硬質瀝青低溫性能。

(5)雖然針對3種硬質瀝青進行高低溫性能、流變特性，疲勞性能等相關測試，然而缺乏與黏度、黏附性等重要性能相關的指標，建議后續針對硬質瀝青更加廣泛的應用，考慮綜合性指標。