光伏組件綜合序列加速老化測試方法綜述

葉添翼，柳 翠，許佳輝，袁 曉,，周國民，胡津誠

(1. 華東理工大學 材料科學與工程學院，上海 200237；2. 戎得(上海)光伏科技有限公司，上海 200241； 3. 西藏自治區能源研究示范中心，拉薩 850015)

0 引言

光伏發電以取之不盡的太陽能作為能量來源，通過光生伏特效應將太陽能轉化為電能，過程中不產生任何二氧化碳排放，是一種綠色環保的可再生能源發電方式。大力發展光伏發電，提升太陽能在全國能源結構中的占比，是中國實現“雙碳”戰略目標的有力手段。在光伏電站中，光伏組件是最基本單元，通常要求現場安裝的光伏組件具有25年的使用壽命，且最優輸出功率不低于其在標準測試條件下峰值功率的80%。為了確保光伏組件長時間在戶外工作條件下可以安全、穩定地運行，光伏組件必須具備優良的耐候性和可靠性，并且應該通過相關的環境類可靠性測試進行評價和判定。

目前，針對光伏組件的環境類可靠性測試，檢測機構通常采用的是由國際電工委員會(IEC)制定的IEC 61215系列標準等標準中的環境類可靠性測試，但這些測試只能對光伏組件的基本性能進行合格性測試，測試結果反映的僅是光伏組件出廠時的設計和工藝缺陷。因此，光伏組件的長期可靠性需要從更準確的角度進行研究。

針對這一問題，研究者們提出并發展了綜合序列加速老化測試的方法，用以確保室內環境老化測試結果能夠較好地反映光伏組件長時間在戶外工作條件下的長期耐候性和可靠性。本文首先簡要介紹了光伏組件的常規可靠性測試結果不具有充分性的原因；然后討論了光伏組件綜合序列加速老化測試的必要性，老化測試條件的確定、組合方式，以及室內加速老化和現場運行情況的一致性等內容；最后，指出在制定綜合序列加速老化測試方法時需要注意的問題。以期在光伏組件老化測試方面為光伏產品檢測從業人員提供研究思路和指導，推動光伏產業的高質量發展。

1 常規可靠性測試結果的不充分性

在光伏組件可靠性測試項目中，IEC 61215系列標準和IEC 61730系列標準均是在測試內容和測試方法方面最重要的依據。這2套系列標準中的環境類可靠性測試分別為高加速壽命試驗(highly accelerated life testing，HALT)和高加速老化篩選(highly accelerated stress screening，HASS)測試。值得注意的是，這些測試并不能良好地反映出長期戶外環境對光伏組件性能老化衰減的影響[1]，主要原因為兩點：1)時間或循環次數過少；2)只考慮單一環境因素。

1.1 時間或循環次數過少

常規可靠性測試只是針對光伏組件基本性能進行的合格性測試，這種測試無法持續很長時間，導致測試結果表現出一定程度的不充分性。Tung等[2]指出，大部分光伏組件都可以順利通過衡量組件耐久性情況的1000 h恒定濕熱(damp heat，DH)測試，但要想通過DH測試來分辨光伏組件的實際耐久性，測試時間至少要達到3000 h(超過4個月)。Li等[3]指出，如果光伏組件在沙漠地區運行25年，其背面接收到的總紫外(UV)輻照量約為275 kWh/m2，這一數值遠超IEC 61730系列標準中規定的對光伏組件進行UV老化測試時的UV輻照量(60 kWh/m2)。光伏組件的失效率隨時間的增加呈現出“浴盆曲線(bathtub curve)”的變化趨勢，整體變化可分為早期失效期、偶然故障期(產品的良好使用階段)和耗損失效期3個階段[1,4]，具體如圖1所示。

而HALT和HASS測試只能反映出光伏組件的早期失效期問題，必須通過一些相對更長時間的加速老化測試才能反映出光伏組件在整個使用壽命中可能出現的失效問題[1]。

圖1 浴盆曲線和過篩試驗范圍[1]Fig. 1 Bathtub curve and range of screening tests[1]

1.2 只考慮單一環境因素

在IEC 61215系列標準和IEC 61730系列標準要求的濕熱、濕凍、熱循環、UV老化等試驗中，每一項測試均分別在獨立的試驗環境下進行，而光伏組件在戶外實際運行過程中需要承受溫度、濕度、UV輻照等環境因素的共同作用。因此，在HALT和HASS測試過程中可能出現光伏組件的性能衰減和失效機理與光伏組件在戶外實際運行時的性能衰減和失效機理不一致的情況。文獻[5]的研究結果表明：1000 h濕熱試驗與多晶硅光伏組件戶外的性能衰減之間沒有相關性，即濕熱試驗與室外光伏組件的性能衰減關系不大。此外，歐盟委員會聯合研究中心(Joint Research Centre，JRC)領導的一項關于7種薄膜光伏組件加速試驗的研究結果表明：濕熱試驗中暴露出來的光伏組件性能衰減機理可能不會發生在戶外實際運行的光伏組件上[6]。換言之，常規的光伏組件加速老化測試的加速程度是有限的[1,7]。

2 綜合序列加速老化測試

由于常規可靠性測試結果存在不充分性的問題，近年來，光伏組件綜合序列加速老化測試已經受到了越來越多的關注。下文將對綜合序列加速老化測試的相關問題與研究進行詳細討論。

2.1 引入綜合序列加速老化測試的必要性

如前文所述，常規可靠性測試中的環境類測試都是在單一環境因素下進行，難以反映光伏組件失效的真實情況。因此，引入綜合序列加速老化測試的目的是要反映出實際戶外工作條件下光伏組件可能出現的失效問題。

在IEC TR 63279—2020《Derisking photovoltaic modules——sequential and combined accelerated stress testing》第6.2.3節中規定：要求對光伏組件進行75次熱循環(thermal cycling，TC)測試(該測試最高溫度和最低溫度分別為75、-20 ℃，且需在溫度極值處保持1 h)后，光伏組件未發生脫層的情況。然而，如果其他條件不變，在光伏組件溫度保持在75 ℃的這1 h內，對光伏組件施加一定量的UV輻照(在波長300～400 nm范圍內光的輻照度為180 W/m2)，在75次TC測試后，太陽電池和乙烯-乙酸乙烯共聚物(ethyl vinyl acetate，EVA)之間沿著匯流條發生了脫層，且在120次TC測試后脫層現象變得顯著[8]。因此可以看出，綜合序列老化測試與單一環境因素的可靠性測試存在本質區別。

還應該注意的是，某些老化測試條件對光伏組件性能的影響表現出“兩面性”，這使光伏組件容易通過單一環境因素下的常規可靠性測試。Guiheneuf等[9]給出了p型PERC單晶硅太陽電池(未封裝成光伏組件)進行UV輻照量為199.8 kWh/m2的UV老化測試(UV輻照度為600 W/m2)前、后，該太陽電池在400～1100 nm波長范圍下對應的內量子效率(internal quantum efficiency，IQE)及反射率的變化，結果如圖2所示。可以看出，相較于UV老化測試前，經過UV老化測試處理后p型PERC單晶硅太陽電池在450～1000 nm波長范圍內的IQE呈下降趨勢，但反射率也有明顯的下降。該研究認為導致反射率明顯下降的原因主要在于UV輻照改變了太陽電池表面材料的物理和化學特性，即氮化硅(SiNx)減反射膜中的部分Si—H鍵被氧化為Si—O鍵或Si—O—H鍵，增強了SiNx膜的減反射能力。

在較高的UV輻照度下，UV條件對太陽電池電性能的“有利性”會更為明顯。文獻[9]研究了不同UV條件下，隨著UV輻照量的上升，經UV輻照處理后p型PERC單晶硅太陽電池的開路電壓Voc、短路電流Isc、填充因子FF和光電轉換效率η的衰減情況。以未經過UV輻照處理的p型PERC單晶硅太陽電池的電性能為基礎，當UV輻照度分別為600、2000 W/m2時，經UV輻照處理后p型PERC單晶硅太陽電池的電性能衰減情況統計結果如表1所示[9]。

圖2 UV輻照量為199.8 kWh/m2的UV老化測試前、后p型PERC單晶硅太陽電池的IQE和反射率曲線[9] Fig. 2 IQE and reflectivity curves of p-type PERC mono-Si solar cells before and after UV aging test with UV irradiation amount of 199.8 kWh/m2 [9]

從表1可以看出：當完成相等的UV輻照量(199.8 kWh/m2)處理后，相比于高UV輻照度(2000 W/m2)時的電性能衰減情況，p型PERC單晶硅太陽電池在低UV輻照度(600 W/m2)下的電性能衰減情況更嚴重。一方面原因可能是與2000 W/m2的UV輻照度相比，要達到相同的UV輻照量，600 W/m2的UV輻照度所需的時間更長；另一方面原因可能是在2000 W/m2的UV輻照度條件下，p型PERC單晶硅太陽電池會達到更高的溫度，溫度升高還會導致p型PERC單晶硅太陽電池中硼氧復合對的分解，從而減緩了光電轉換效率的衰減。

UV對EVA、背板等高分子材料的作用也表現出上述類似的情況。例如，Li等[3]對背板材料進行了一系列加速老化試驗，發現單獨的UV老化測試所造成的材料黃變比DH試驗和高壓加速老化試驗(pressure cooker test，PCT)所造成的材料黃變小很多，甚至有些情況下UV老化測試后材料的黃變指數比測試前有所減小。此外，在DH試驗和PCT之后再進行UV處理會使材料的黃變有所恢復。Haillant認為[1]出現這種現象的原因是在加速老化測試過程中，聚合物表面更高的UV輻照度會提升大分子自由基的濃度，從而增加自由基間重新結合的可能性；此外，如果自由基濃度足夠高，溶解在聚合物中氧的消耗速度將快于其擴散速度，尤其在靠近聚合物表面的區域，這會使內層的氧含量降低，促進鏈終止反應的發生，從而使材料的性能衰減變慢[10]。而戶外條件不存在這種缺氧情況，導致UV老化測試的結果與戶外工作條件下光伏組件的運行情況不一致。

表1 不同UV條件處理后p型PERC單晶硅太陽電池的電性能衰減情況統計結果[9]Table 1 Statistics results of electric performance attenuation of p-type PERC mono-Si solar cells after treatment under different UV conditions[9]

綜上所述，單一環境因素的測試大多數情況下不足以反映光伏組件可能發生的失效，這個問題必須通過引入綜合序列加速老化測試來解決。

2.2 老化測試條件的確定

為了確保加速老化測試結果與光伏組件現場運行情況一致，通過合適的方法確定老化測試條件非常重要。

1)確定老化測試條件可以從實際的氣候數據出發。比如，Koehl等[11]通過建立數學模型，給出了光伏組件在3種不同氣候條件下運行25年時所對應的DH測試(測試箱內環境溫度為85 ℃、相對濕度(RH)為85%)時間：熱帶氣候下的DH測試時間為9545 h，沙漠氣候下的DH測試時間為 5530 h，高山氣候下的DH測試時間為2060 h。這種根據實際氣候數據進行數學模擬得到的結果也反映出IEC標準中的測試條件是無法滿足光伏組件各種實際運行需求的。

2)一些研究先對不同條件下的加速老化測試進行比較，然后基于比較結果設計出綜合的加速老化測試方法，從而確定老化測試條件。比如，高鵬等[7]開展了3組加速老化測試，其中：第1組為相對濕度和UV輻照度相同、環境溫度不同的加速老化測試；第2組為環境溫度和相對濕度相同、UV輻照度不同的加速老化測試；第3組是以前2組測試為依據進行的加速老化測試。

第1組老化測試設定的UV輻照度為3000 W/m2、相對濕度在40%～80%之間循環，并將3塊光伏組件分別恒定在60、70、80 ℃的環境溫度條件下進行3組測試。測試結果顯示：在3種環境溫度條件下，光伏組件的輸出功率衰減規律均為初期時衰減較快，之后衰減速率變得穩定；但衰減速率最快的環境溫度并不是80 ℃，而是70 ℃，這可能是因為較高的環境溫度導致光伏組件出現退火現象而使其衰減的輸出功率有所恢復。

第2組老化測試設定的環境溫度為70 ℃、相對濕度在40%～80%之間循環，并將3塊光伏組件分別恒定在1000、3000、4000 W/m2的UV輻照度條件下進行3組測試，測試結果如圖3所示。圖中：Pmax為光伏組件的最大輸出功率。

圖3 環境溫度和相對濕度相同、UV輻照度不同時的 加速老化測試結果[7]Fig. 3 Results of accelerated aging test with same environment temperature and relative humidity and different UV irradiance[7]

圖3中一個值得關注的現象是，在3000 W/m2的UV輻照度條件下，初始時光伏組件最大輸出功率衰減的最快；而在4000 W/m2的UV輻照度條件下，初始時光伏組件的最大輸出功率衰減非常小，到后期衰減才比較明顯。分析認為，一般EVA的交聯度會控制在80%～90%之間以保證光伏組件具有良好的耐候性，由于EVA內含有UV交聯劑，初始交聯度低的EVA在老化后會繼續交聯，提高了光伏組件的透光率，使其輸出功率升高；但隨著交聯度的升高與長時間的UV輻照，EVA又發生了光降解反應，EVA與玻璃和背板的剝離強度明顯下降，對光伏組件產生破壞。

根據第1組和第2組加速老化測試的結果，可以得出環境溫度為70 ℃、UV輻照度為3000 W/m2是比較適宜的老化測試條件，這也說明了加速老化測試的條件并不是越嚴格越好。因此，第3組加速老化測試采用環境溫度為70 ℃、UV輻照度為3000 W/m2、相對濕度在40%～80%之間循環的條件開展，如圖4所示，測試結果如圖5所示[7]。

圖4 第3組加速老化測試的條件[7]Fig. 4 Conditions of group 3 accelerated aging test[7]

圖5 第3組加速老化測試的光伏組件性能衰減曲線[7]Fig. 5 Attenuation curve of PV module performance for group 3 accelerated aging test [7]

從圖5可以看出：加速老化測試過程中，光伏組件的性能衰減可分為2個階段，測試剛開始時光伏組件迅速出現約3%的最大輸出功率衰減；經過一段時間后，最大輸出功率衰減變慢，且衰減率與累計UV輻照量基本呈線性關系。此外，在測試后期的衰減過程中，光伏組件最大輸出功率與短路電流的衰減規律一致，而開路電壓無明顯變化，這表明光伏組件的后期老化衰減主要與其材料的光學損失有關[7]。

2.3 測試條件的排列組合方式對測試結果的影響

前文已分析了引入綜合序列加速老化測試的必要性。但需要指出的是，并不是隨機組合各種老化測試條件就能起到更好的老化測試效果。

以IEC TR 63279—2020中第5.1節給出的2組數據為例。其中一組數據為DH 5000 h測試過程中5種光伏組件(分別為M1～M5)的最大輸出功率衰減情況；另一組數據為綜合序列加速老化測試的數據，其測試方法是先對光伏組件進行DH 2000 h測試，再將光伏組件置于DH和UV(在320～400 nm波長范圍內光的輻照度為200 W/m2)綜合條件下測試2000 h。2組數據加速老化測試后光伏組件的最大輸出功率衰減情況如圖6所示[8]。

圖6 加速老化測試后光伏組件的最大輸出功率衰減情況[8]Fig. 6 Maximum output power attenuation of PV modules after accelerated aging test[8]

從圖6a可以發現：加速老化測試進行到4000 h時，5種光伏組件中有4種光伏組件的最大輸出功率衰減較多，已經出現了明顯的失效。從圖6b可以看出：4000 h的綜合序列老化測試(可以將老化總量看作DH 4000 h和總UV輻照量400 kWh/m2)導致的光伏組件最大輸出功率衰減反而比單純的DH 4000 h測試導致的要小得多，這進一步反映了UV不是在任何情況下都能起到促進老化的作用[8]。

為了避免UV對光伏組件性能的“有利性”影響加速老化測試的結果，將UV老化測試放在其他測試之前進行應該會得到更好的效果。Ngo等[12]對單片太陽電池制成的小型光伏組件分別進行了UV和DH的綜合序列加速老化測試。首先讓光伏組件在環境溫度為65 ℃、相對濕度小于30%的條件下，分別接受0(作為對照組)、1500、3000、4000 h的UV輻照處理(以氙氣燈作為光源，在300～400 nm波長范圍內光的輻照度為90 W/m2)；經過UV預處理后，進行1500 h的DH測試。經過UV預處理后DH測試期間光伏組件的最大輸出功率衰減情況如圖7所示。

圖7 經過UV預處理后DH測試期間光伏組件的 最大輸出功率衰減情況[12]Fig. 7 Maximum output power attenuation of PV modules during DH test after UV pretreatment[12]

由圖7可知：在3000 h UV預處理(大致相當于UV輻照量為270 kWh/m2)后，再進行DH 1500 h測試，在DH測試期間光伏組件會出現45%的最大輸出功率衰減；而一般的DH 1500 h測試后光伏組件未出現明顯的最大輸出功率衰減。該結果體現出不同老化測試條件的組合方式對測試結果的影響。

為了進一步分析UV在綜合序列加速老化測試中的作用，Ngo等[12]還進行了3組干熱(Heat)測試(環境溫度為90 ℃，測試時間分別為1000、2000和3000 h)與DH 1500 h的綜合序列加速老化測試研究。研究結果發現：在Heat 3000 h→DH 1500 h測試之后，光伏組件未出現明顯的最大輸出功率衰減。該研究中，(Heat 500 h→ DH 500 h)×4和(UV 500 h→DH 500 h)×4這2組循環加速老化測試的結果如圖8所示。

圖8 2組循環加速老化測試的結果[12]Fig. 8 Results of two groups of cyclic accelerated aging tests[12]

從圖8可以看出：(Heat 500 h→DH 500 h)×4測試造成的光伏組件最大輸出功率衰減幅度小于(UV 500 h→DH 500 h)×4測試造成的光伏組件最大輸出功率衰減幅度。由此可見，在UV→DH綜合序列加速老化測試中，UV才是導致光伏組件性能衰減的關鍵因素。

前述幾項研究的結果已經充分反映出在加速老化測試中，UV與其他條件的組合方式對老化效果的重要影響。在DH→(UV+DH)測試中，UV沒有起到促使光伏組件出現性能衰減的作用；但UV→DH綜合序列加速老化測試及其循環測試的效果要優于Heat→DH綜合序列加速老化測試及其循環測試，說明只有合理地將UV老化測試與其他測試安排在一起，UV老化測試才能更好地發揮作用。

2.4 室內加速老化測試結果與光伏組件現場運行情況的一致性

根據前文所述，對加速老化測試方法進行分析時，應當關注室內加速老化測試結果與光伏組件現場運行情況的一致性。一項來自美國國家可再生能源實驗室(NREL)的研究表明，從現場運行的光伏組件電性能參數數值的變化來看，光伏組件最大輸出功率衰減可以分為2個階段，分別為早期較快的因光致衰減造成的最大輸出功率衰減階段(衰減率為2%～3%)和之后較慢的線性最大輸出功率衰減階段(隨累計UV輻照量上升，光伏組件最大輸出功率衰減率呈小幅度線性下降)。此外，現場運行光伏組件的最大輸出功率衰減主要來自其短路電流的衰減，而光伏組件的開路電壓和填充因子的變化不大[13]。另外，Liu等[14]比較了在現場運行30年和在倉庫中放置30年的2塊同一型號光伏組件的性能衰減情況。研究結果表明：現場運行30年的光伏組件的短路電流比倉庫中放置30年的光伏組件的小14%，但2塊光伏組件的開路電壓基本相等。這些結論都與文獻[7]的加速老化測試中光伏組件性能衰減規律(見圖5)一致，表明這種綜合序列加速老化測試方法是較合理的。

而一些單一環境因素下的測試結果往往不能與現場運行的結果表現出一致性。Guiheneuf等[9]給出了在600 W/m2的UV輻照度下，p型PERC單晶硅太陽電池經過不同UV輻照量后的性能衰減情況，如圖9所示(與表1、圖2來自同一研究)，圖中：Jsc為短路電流密度。

圖9 在600 W/m2的UV輻照度下，p型PERC單晶硅 太陽電池各電性能參數的衰減率與UV輻照量的關系[9]Fig. 9 Relationship between attenuation rate of various electrical performance parameters of p-type PERC mono-Si solar cells and UV irradiation under the UV irradiance of 600 W/m2 [9]

從圖9可以看出：經過199.8 kWh/m2的UV輻照量后，p型PERC單晶硅太陽電池的光電轉換效率下降了11.23%，且性能衰減主要表現為光伏組件開路電壓的下降。這與前文得到的現場運行光伏組件的衰減主要體現在其短路電流下降有所不同，進一步體現出引入綜合序列加速老化測試的必要性。

除了電性能參數的變化，對經過加速老化測試后光伏組件材料性能的變化也應進行一定的分析，以進一步判斷測試過程中的光伏組件衰減機理與現場運行情況的一致性。Ngo等[12]在DH和UV→DH綜合序列加速老化測試之后(與圖7的數據為同一組實驗)，測定了4塊光伏組件(編號分別為組件1～組件4)玻璃側不同位置處EVA中游離乙酸的含量，結果如圖10所示。圖中：1、2、3為在電致發光(EL)圖像中標出的乙酸含量的測量位置。

圖10 在DH和UV→DH綜合序列加速老化測試后，光伏組件玻璃側不同位置處EVA中游離乙酸的含量[12]Fig. 10 After DH and UV→DH comprehensive sequence accelerated aging test，content of free acetic acid in EVA at different positions on the glass side of PV modules[12]

從圖10可以看出：UV→DH綜合序列加速老化測試后，組件2～組件4玻璃側不同位置處EVA中游離乙酸的含量明顯高于僅單獨進行DH測試后組件1的，且乙酸含量高的位置恰好為EL圖像中的暗區，反映出EVA分解出乙酸腐蝕太陽電池是導致光伏組件失效的主要原因。而Liu等[14]的研究指出，現場運行光伏組件的主要失效原因也可歸結為EVA黃變、太陽電池電氣連接腐蝕和串聯電阻升高等方面，體現出UV→DH綜合序列加速老化也是較合理的方案。

通過計算太陽電池表面金屬主柵間的總電阻變化值可以反映出乙酸對太陽電池電極材料的腐蝕程度。以相臨的2根金屬主柵為例，其總電阻應等于2根金屬主柵和硅片的接觸電阻與太陽電池體電阻之和(忽略主柵的金屬電阻)。正常情況下，2處金屬與半導體接觸的接觸電阻應該相等且為定值，太陽電池體電阻則與柵線間距成正比，因此金屬主柵間的總電阻應與柵線間距成正比；當金屬主柵被腐蝕，則柵線與硅片之間的接觸電阻就會增大，不均勻的腐蝕還會導致不同金屬主柵處的接觸電阻不同，此時金屬主柵間的總電阻增大并與柵線間距呈非線性相關。在UV 3000 h → DH 1500 h綜合序列加速老化測試后，2根金屬主柵間的總電阻與柵線間距的關系如圖11所示。

圖11 在UV 3000 h→DH 1500 h綜合序列加速老化測試后，金屬主柵間的總電阻與柵線間距的關系[12]Fig. 11 After the comprehensive sequence accelerated aging test of UV 3000 h→DH 1500 h，relationship between total resistance between metal main grid lines and grid line spacing[12]

從圖11可以看到：EL圖像中暗處對應的柵線總電阻變化曲線呈明顯的非線性相關，符合柵線被腐蝕后的模型計算；也就是說，柵線被腐蝕導致其電阻上升是光伏組件最大輸出功率下降的主要原因[12]。

3 結論

本文討論了光伏組件綜合序列加速老化測試的必要性，老化測試條件的確定、組合方式，以及室內加速老化測試結果和光伏組件現場運行情況的一致性等內容，并指出在制定綜合序列加速老化測試方法時需注意的問題。研究結果表明：

1)由于常規可靠性測試存在測試時間短或循環次數少、測試環境條件單一等導致測試結果具有不充分性的問題，不能實際地反映光伏組件的長期耐候性和可靠性，因此引入綜合序列加速老化測試是必要的。尤其是UV等條件對光伏組件材料性能的影響還表現出“兩面性”，必須通過引入綜合序列加速老化測試來反映在UV與其他條件的共同作用下使光伏組件發生的性能衰減。綜合序列加速老化測試方法不是將單一環境因素的可靠性測試任意組合，而是應當結合實際的氣候數據，并通過比較不同的老化測試條件來確定。另外，綜合序列加速老化測試中的不同環境因素的前后順序對測試結果也存在很大影響。

2)綜合序列加速老化測試結果與光伏組件實際戶外運行結果的一致性是非常重要且有意義的。同時，應當通過監控電性能參數和材料性能的變化來分析光伏組件的衰減情況，并與測得的戶外實際運行的光伏組件結果進行比較，以確保光伏組件在加速老化測試中表現出的衰減機理符合戶外運行中的常見情況。研究結果可為光伏組件的可靠性測試研究和發展提供參考。