新型催化裂化抗釩催化劑在MIP裝置上的工業應用

許明德，周建文，張杰瀟，于善青，李建鵬

(1.中國石化石油化工科學研究院，北京 100083；2.中國石化金陵分公司)

近年來，隨著原油重質化、劣質化程度的日益加大，原油中的釩、鎳、鐵和鈣等重金屬的含量不斷增加。釩是導致催化裂化催化劑中毒最為嚴重的重金屬之一，在原料油中其以卟啉類和非卟啉類化合物形式存在。卟啉釩在水熱條件下會生成釩酸，而釩酸易與分子篩結構中的鋁反應生成低熔點的釩酸鋁，從而破壞分子篩的晶體結構，影響催化裂化催化劑的性能，具體表現為平衡劑比表面積快速降低，微反活性下降[1-2]；產品分布變差，輕質油收率降低，氫氣產率增加等。因此，開發抗釩污染能力強的催化裂化技術成為一種趨勢。

稀土元素及堿土金屬元素具有較好的抗釩污染作用，在高溫環境下兩類元素都能夠與釩反應生成穩定的化合物，避免釩對分子篩的破壞，因此這兩類元素可作為抗釩催化劑的主要活性組分。現階段，抗釩催化劑制備方法都是在分子篩和/或其他載體中引入上述兩類金屬元素對催化劑進行改性。例如：Grace Davison公司開發的RV4+系列捕釩劑使用稀土捕釩，研究發現即使釩含量較高時，以稀土氧化物(RE2O3)為活性組分的捕釩劑仍具有較高活性；BASF公司開發的Flex-Tec催化劑采用其獨特的MaxiMet技術以鈍化重油中的釩等金屬；Albemarle公司推出的Peak等FCC催化劑基于Granite新技術，使煉油裝置具有更好的塔底油轉化能力和焦炭選擇性、更佳的沸石穩定性和抗金屬污染能力。

1996年，中國石化石油化工科學研究院(簡稱石科院)開發了LV-23、Orbit-3000等抗釩催化劑并進行了工業應用，結果表明這些催化劑具有良好的抗釩能力，平衡劑活性得到改善，重油裂化能力明顯增強；但平衡劑最高釩質量分數只有4 000 μg/g左右[3-5]。近年來，石科院開發了M-Holder捕釩劑技術并得到廣泛應用，但其仍難以滿足超高釩含量平衡劑富氧再生的裝置需求[6-8]。

國內煉油裝置由于長期加工高釩原料致使平衡劑的釩含量不斷攀升，性能快速下降，因此迫切需要高抗釩性能催化劑。根據催化劑釩中毒機理，在催化劑顆粒表面引入高效捕釩、鈍釩組分成為開發高抗釩性能催化劑的有效手段之一。基于此，石科院采用自主研發的催化劑表面涂覆技術，在催化劑顆粒外表面生成捕釩、固釩保護層，開發了新型核-殼結構FCC抗釩催化劑，進而在MIP裝置上進行了工業應用。以下對FCC抗釩催化劑的工業應用效果進行介紹。

1 新型抗釩催化劑

1.1 抗釩催化劑

新型抗釩催化劑是采用表面涂覆技術對常規催化劑進行改性而開發的。常規催化劑(CAT-0)為中國石化催化劑齊魯分公司工業FCC催化劑產品。采用不同材料對CAT-0表面進行涂覆改性，用稀土單金屬涂覆得到改性催化劑CAT-1，用稀土和氧化鎂雙金屬涂覆得到改性催化劑CAT-2。圖1為采用表面涂覆技術處理前后催化劑顆粒的表觀形貌。從圖1可以看出，與CAT-0相比，經過稀土單金屬涂覆的CAT-1表面更光滑，形貌也更規整；而經過稀土和氧化鎂雙金屬涂覆的CAT-2表面有明顯突起和毛刺結構。

圖1 表面涂覆前后催化劑顆粒的SEM照片

1.2 抗釩催化劑性能評價

分別取一定量的干基催化劑樣品，按照設定的鎳負載質量分數2 000 μg/g、釩負載質量分數3 000 μg/g水平，稱取適量環烷酸鎳和環烷酸釩，分別溶解于柴油中，得到3份等量浸漬液；分別將催化劑CAT-0，CAT-1，CAT-2置入浸漬液進行鎳、釩浸漬，經烘干和焙燒后獲得浸漬污染催化劑樣品，分別命名為CAT-0W，CAT-1W，CAT-2W。

采用美國Kayser公司生產的小型固定流化床ACE(Model FB)催化裂化裝置評價抗釩催化劑的性能。評價用原料油為減壓蠟油標準原料[密度(20 ℃)0.904 4 g/cm3，殘炭3.0%，由石科院提供]，反應溫度為500 ℃，劑油質量比為6，催化劑均經800 ℃、100%水蒸氣老化4 h。

表1為浸漬后催化劑的鎳、釩含量及其性能評價結果。從表1可以看出，與使用CAT-0W相比，在CAT-1W和CAT-2W作用下的原料油轉化率明顯提高，說明在普通催化劑表面涂覆稀土金屬和堿土金屬可以提高催化劑的抗釩、催化性能。此外，比較重油產品的產率可知，CAT-1W和CAT-2W催化劑的重油裂化能力比CAT-0W更好；而比較汽油產品產率可知，CAT-1W和CAT-2W具有良好的汽油選擇性，且總液體產物收率較高。

表1 重金屬污染催化劑的性能評價結果

2 工業應用

中國石化金陵分公司(簡稱金陵分公司)3.5 Mt/a的3號催化裂化裝置(MIP-CGP工藝)采用反應系統和再生系統并列設置模式。其中，反應系統采用石科院的MIP專利技術；再生系統采用快速床-湍流床兩段串聯再生工藝(即前置燒焦罐+二密床再生工藝)，為富氧再生，中間設低壓大孔分布板。設計裝置原料為質量分數16.48%的常減壓混合蠟油、質量分數3.30%的減壓渣油、質量分數35.12%加氫蠟油及質量分數45.10%加氫重油。加工原料雖然經過了加氫處理，但其鎳、釩含量依然較高，嚴重影響催化劑的活性和比表面積，進而影響裂化產品分布。該裝置自2013年以來一直使用增產汽油催化劑RCGP-1JL。

金陵分公司3號催化裂化裝置自2020年5月7日起按照裝置正常消耗(催化劑單耗約1.4 kg/t)進行系統催化劑置換，將抗釩催化劑RCGP-VJL送入系統進行工業應用，RCGP-VJL由中國石化催化劑有限公司齊魯分公司生產。到2020年8月30日，RCGP-VJL抗釩催化劑已占系統總藏量的80%以上。抗釩催化劑的工業應用結果使用2020年3月到8月的裝置統計數據進行評價，并將2020年3月和8月的平均數據進行對比。

3 結果與討論

3.1 加工原料的性質

RCGP-VJL抗釩催化劑工業應用期間，混合原料油主要性質的變化如圖2所示；2020年3月和8月原料油性質的平均數據列于表2中。

表2 抗釩催化劑應用前后原料油性質比較

圖2 工業應用期間混合原料油主要性質的變化

由圖2可以看出：在RCGP-VJL催化劑工業應用期間，混合原料油的密度(20 ℃)在926～934 kg/m3間波動，5月時密度較低；混合原料油殘炭在3.5%～4.8%間波動，總體呈上升趨勢；混合原料油的金屬釩含量呈明顯上升趨勢，其質量分數從5 μg/g升至9 μg/g以上，而金屬鎳含量相對平穩。

由表2可見，RCGP-VJL催化劑工業應用前后(3月和8月)加工混合原料油密度的月平均值基本相當，殘炭的月平均值有所增加，金屬鎳、釩、鐵、鈣的含量均有不同程度的提高，原料油族組成中的飽和烴含量和膠質含量提高。

3.2 主要操作條件和物料平衡

RCGP-VJL催化劑工業應用期間催化裂化裝置的主要操作條件和產品分布如表3所示。由表3可見：加工混合原料主要由加氫重油、直餾蠟油及少量加氫焦化蠟油組成；RCGP-VJL催化劑應用后，8月裝置新鮮進料量有所降低，第一反應區(一反)出口溫度提高了3 ℃，第二反應區(二反)上部溫度提高了3 ℃，原料油預熱溫度提高了7 ℃，預提升干氣量下降，預提升蒸汽量增加。

表3 RCGP-VJL催化劑工業應用期間裝置主要操作條件對比

表4為2020年1月至8月裝置的月平均催化劑消耗量。由表4可見，催化劑月平均最高消耗量出現在1月和7月，而6月平均消耗量較低，這主要是因為6月加工的混合原料油中蠟油的比例較高。RCGP-VJL催化劑工業應用前，催化劑的平均消耗量為1.500 kg/t；工業應用后，催化劑的平均消耗量為1.446 kg/t，可見RCGP-VJL催化劑工業應用后平均催化劑消耗量有所降低。

表4 RCGP-VJL催化劑應用前后新鮮催化劑的平均消耗量 kg/t

表5為RCGP-VJL催化劑工業應用前后催化裂化裝置的產品分布。其中，3月的統計數據代表工業應用前的裝置產品分布，8月的統計數據代表RCGP-VJL催化劑替代舊催化劑藏量較高(80%)時的裝置產品分布。由表5可知，與3月裝置產品分布相比，8月的液化氣收率增加了2.6百分點，汽油收率增加了0.94百分點，柴油收率減少了1.66百分點，丙烯產率(對原料)增加了0.69百分點，油漿產率也有所降低。說明RCGP-VJL催化劑具有良好的重油裂化能力和抗重金屬能力，平衡劑活性保持穩定，而且實現了增產丙烯、降低柴油產率的目的。

表5 RCGP-VJL催化劑工業應用前后裝置的產品分布

3.3 產品性質

3.3.1干氣組成與性質

表6為RCGP-VJL催化劑工業應用前后的產物干氣組成。由表6可知，與工業應用前(3月)相比，在RCGP-VJL催化劑藏量較高的8月，干氣中氫氣/甲烷體積比降低了0.23百分點，為1.07%。在RCGP-VJL催化劑工業應用前后原料油中金屬鎳含量基本穩定情況下，氫氣/甲烷體積比的降低說明該催化劑具有良好的抗重金屬能力[9]。

表6 RCGP-VJL催化劑工業應用前后產物干氣的組成

3.3.2液化氣組成與性質

表7為RCGP-VJL催化劑工業應用前后的產物液化氣組成。由表7可見，與工業應用前(3月)相比，在RCGP-VJL催化劑應用達到較高藏量的8月，液化氣產物中丙烯體積分數為42.33%，提高了2.83百分點。液化氣中異丁烷/異丁烯的體積比可以反映催化裂化催化劑的氫轉移能力[10]，由于液化氣組成分析中將正丁烯和異丁烯合并為丁烯組成，因此本研究采用異丁烷/丁烯體積比表征裝置的氫轉移反應能力。由表7可以看出，RCGP-VJL催化劑工業應用前(3月)，異丁烷/丁烯體積比為1.743，工業應用后(8月)異丁烷/丁烯體積比降至1.676，說明RCGP-VJL催化劑的氫轉移能力減弱，從而提高液化氣產物中丙烯收率。

表7 RCGP-VJL催化劑工業應用前后產物液化氣的組成

3.3.3汽油性質

表8為RCGP-VJL催化劑工業應用前后穩定汽油的主要性質。由表8可見，與工業應用前(3月)相比，在RCGP-VJL催化劑應用達到較高藏量的8月，穩定汽油的餾程、蒸氣壓、烯烴質量分數變化不大，而汽油研究法辛烷值(RON)降低0.7。這可能與原料油中加氫渣油比例下降有關，同時也可能與催化劑氫轉移活性高、汽油烯烴含量低相關。

表8 RCGP-VJL催化劑工業應用前后穩定汽油的主要性質

3.3.4柴油和油漿性質

表9為RCGP-VJL催化劑工業應用前后柴油和油漿的主要性質。由表9可見，與工業應用前(3月)相比，在RCGP-VJL催化劑應用達到較高藏量的8月，柴油和油漿的密度都基本相當，油漿固體質量濃度也比較穩定，說明新催化劑物理性能也能夠滿足裝置的要求，沉降器旋風分離系統運轉正常。

表9 RCGP-VJL催化劑工業應用前后柴油和油漿的主要性質

3.4 平衡劑性質

圖3為RCGP-VJL催化劑工業應用前后平衡劑中金屬鎳、釩含量變化情況，圖4為RCGP-VJL催化劑工業應用前后平衡劑微反活性和比表面積變化情況。從圖3可以看出，2020年3月，平衡劑中金屬釩質量分數平均約為5 500 μg/g，到2020年6月底平衡劑中金屬釩質量分數達6 000 μg/g以上，而平衡劑金屬鎳含量較低且基本穩定。從圖4可以看出，從2020年3月到2020年5月初，平衡劑微反活性呈下降趨勢，而后呈逐漸上升趨勢，到2020年8月平衡劑微反活性明顯上升，增加3以上。分析認為RCGP-VJL催化劑具有較好的抗重金屬能力，使得催化劑具有較好的活性；而且隨著置換比例的逐步提高，平衡劑微反活性整體呈增長趨勢；從2020年3月到2020年8月，平衡劑比表面積總體呈下降趨勢，這主要受平衡劑釩含量不斷增加影響。

圖3 RCGP-VJL催化劑工業應用前后平衡劑金屬鎳、釩含量的變化

圖4 RCGP-VJL催化劑工業應用前后平衡劑微反活性和比表面積的變化

RCGP-VJL催化劑工業應用前后平衡劑比表面積隨著金屬釩含量的變化如圖5所示。由圖5可以發現，新催化劑應用后，平衡劑比表面積隨著金屬釩含量的變化擬合直線斜率明顯減小，說明金屬釩使RCGP-VJL催化劑中毒的敏感度降低，證明RCGP-VJL催化劑具有更好的抗釩能力。

圖5 RCGP-VJL催化劑工業應用前后的平衡劑比表面積與其釩含量的關系

4 結 論

采用自研的催化劑表面涂覆制備技術，成功開發了用于富氧再生條件催化裂化裝置的抗釩能力良好的催化劑；ACE催化裂化裝置評價結果表明，該抗釩催化劑具有優秀的重油轉化能力和抗重金屬能力。

抗釩催化劑RCGP-VJL在金陵分公司3號催化裂化裝置上的工業應用結果表明：應用新催化劑后，在原料油性質相對穩定，金屬釩質量分數從5 μg/g上升到9 μg/g，鎳、鐵、鈣含量穩定的情況下，液化氣+汽油收率增加3.54百分點，柴油收率減少1.67百分點，丙烯產率(對新鮮原料)增加0.69百分點，干氣中氫氣/甲烷體積比降低0.23；而且催化劑消耗量略有降低，平衡劑微反活性提高3。