馬鈴薯全壟仿形式莖葉切碎刀輥設計與試驗

竹筱歆 呂伊寧 于 晶 李季成

(東北農(nóng)業(yè)大學工程學院，哈爾濱 150030)

0 引言

馬鈴薯是全球種植范圍最廣泛的作物之一，兼具“糧-菜-飼-工業(yè)原料”多元結構屬性。中國自2015年開始實施馬鈴薯主糧化戰(zhàn)略以來，馬鈴薯產(chǎn)量逐步提升，2018年馬鈴薯種植面積超過4.810 9×106hm2，總產(chǎn)量高達9.025 92×107t，其種植面積和總產(chǎn)量躍居世界首位，但其單產(chǎn)水平與歐美等發(fā)達國家仍存在明顯差距[1-2]。在種植面積無法繼續(xù)擴大的國情條件下，提高馬鈴薯單產(chǎn)水平對實現(xiàn)農(nóng)民增收和農(nóng)業(yè)增效具有重要的戰(zhàn)略意義。

有很多影響馬鈴薯單產(chǎn)因素，如種薯品質(zhì)、氣候環(huán)境、土壤條件、栽培技術及機械化程度等[3]。其中莖葉切碎作業(yè)是馬鈴薯機械化收獲的最薄弱環(huán)節(jié)，莖葉切碎技術具有加速薯秧塊莖分離、促進馬鈴薯表皮硬化、減少病害傳播、降低挖掘時表皮破損和漏收等優(yōu)點，可有效降低單位面積機械收獲損失率。莖葉切碎還田還能有效避免薯秧纏繞作業(yè)機械、降低收獲機工作負荷、提高機具可靠性、提升機具作業(yè)速度并增加土壤肥力[4-5]。

莖葉切碎刀輥是馬鈴薯莖葉切碎機的核心部件，其性能直接影響整機作業(yè)質(zhì)量、生產(chǎn)效率和作業(yè)成本。相關學者對莖稈切碎技術進行了研究，章志強等[6]研制了一種玉米秸稈粉碎還田機，采用刀具高速旋轉產(chǎn)生負壓流場輔助秸稈撿拾和拋撒；侯守印等[7]對側向清茬刀清茬、輸送、拋扔等作業(yè)過程進行了分析研究；SINGH等[8]設計了一種水稻秸稈粉碎還田機，采用動定刀配置提高了秸稈粉碎效果。上述研究主要集中于作物收獲后已被切斷莖稈的二次粉碎和拋撒技術研究，不適用未被切斷、韌性較強的馬鈴薯莖稈切碎作業(yè)，同時，馬鈴薯莖葉切碎過程需實現(xiàn)全壟表面作業(yè)，不同位置刀具入土深度需要嚴格控制，應用現(xiàn)有莖稈粉碎技術作業(yè)效果并不理想。目前，針對馬鈴薯莖葉切碎關鍵技術與部件研究較少，呂金慶等[9]設計了一種新型馬鈴薯殺秧機，針對甩刀排列方式對殺秧性能的影響進行了研究；文獻[10-11]對馬鈴薯殺秧機關鍵部件參數(shù)進行了優(yōu)化研究及田間驗證試驗，但其均未對刀具工作過程進行科學理論分析，導致優(yōu)化組合參數(shù)不合理。

針對現(xiàn)有馬鈴薯莖葉切碎機作業(yè)打碎長度合格率低、帶薯率高、作業(yè)效率低等問題，設計一種全壟仿形式莖葉切碎刀輥，對刀具工作過程進行分析，建立刀具運動、刀具-莖稈碰撞和莖稈撿拾數(shù)學模型，確定影響裝置工作性能主要參數(shù)，完成全壟仿形式莖葉切碎刀輥總體結構與莖葉切碎刀具設計，并采用二次回歸正交旋轉中心組合試驗方法進行參數(shù)組合優(yōu)化。

1 結構與工作原理

1.1 設計原則

全壟仿形式莖葉切碎刀輥主要功能是實現(xiàn)壟頂、壟側、壟間和壟底的馬鈴薯莖葉切割、撿拾、切碎、拋撒及均勻覆蓋于地表。作業(yè)過程莖葉打切碎需適度，打碎長度合格率過低影響馬鈴薯后續(xù)收獲質(zhì)量和工作效率，打碎長度合格率過高導致功耗油耗增加。同時，在保證打碎長度合格率前提下，需實現(xiàn)較低帶薯率和較高的作業(yè)速度，以提高馬鈴薯收獲質(zhì)量和莖葉切碎效率。在前期研究基礎上，參照文獻[12]，確定全壟仿形式莖葉切碎刀輥設計原則為：作業(yè)速度大于3 km/h；打碎長度合格率大于90%；帶薯率小于0.3%。

1.2 總體結構

圖1 馬鈴薯莖葉切碎機結構示意圖Fig.1 Structure composition of potato stem and leaf chopper1.限位行走輪 2.防護罩蝸殼 3.機架 4.帶傳動機構 5.萬向節(jié)傳動機構 6.中央傳動箱 7.全壟仿形式莖葉切碎刀輥

馬鈴薯莖葉切碎機總體結構如圖1所示，主要由全壟仿形式莖葉切碎刀輥、機架、中央傳動箱、萬向節(jié)傳動機構、帶傳動機構、防護罩蝸殼和限位行走輪組成。全壟仿形式莖葉切碎刀輥通過軸承固連于馬鈴薯莖葉切碎機主機架上，通過中央變速箱經(jīng)萬向節(jié)傳動和帶傳動機構驅動，帶傳動機構與中央傳動箱間設置離合器，起到過載保護作用。全壟仿形式莖葉切碎刀輥與防護罩蝸殼配合形成蝸殼與轉子結構，高速旋轉時可形成垂直氣流負壓場，有助于提高莖葉撿拾率與拋撒均勻度。

1.3 工作原理

馬鈴薯全壟仿形式莖葉切碎刀輥結構如圖2所示，主要由滾筒、銷軸、刀具、軸承等零部件組成，4種刀具通過不同配合形成5種刀組均通過銷軸與滾筒上的刀座鉸接，刀組Ⅰ中的刀具Ⅰ-a與刀組Ⅱ中的刀具Ⅱ-a位于同一回轉平面內(nèi)，同理，Ⅱ-b與Ⅲ-b、Ⅲ-c與Ⅳ-c、Ⅳ-d與Ⅴ-d位于同一平面內(nèi)，各刀具端部連接曲線與壟體輪廓擬合。機具工作時，拖拉機通過后懸掛裝置與馬鈴薯莖葉切碎機連接，帶動其做直線運動，并由后動力輸出軸驅動中央傳動箱，經(jīng)中央傳動箱換向后經(jīng)萬向節(jié)驅動皮帶傳動機構，從而帶動全壟仿形式刀輥高速反旋。5種刀組根據(jù)壟體尺寸及各自功能要求以特定規(guī)律布置于滾筒上，當滾筒高速旋轉時，在離心力作用下刀具沿滾筒徑向展開，刀組端部與壟體(壟頂、壟側、壟間、壟底)擬合，并做直線旋轉復合運動，當?shù)督M與壟體表面的馬鈴薯莖葉及雜草接觸時，刀具對其進行沖擊切割、撿拾，并在刀組與防護罩間產(chǎn)生的高速垂直氣流輔助下通過導流板拋撒于機具后方地表。由于刀組根據(jù)壟體仿形布置，在保證撿拾效果條件下避免了由于壟體形狀不規(guī)則造成刀具與土壤過度接觸，導致帶薯率升高、功耗油耗增加、作業(yè)速度降低。

圖2 馬鈴薯全壟仿形式莖葉切碎刀輥結構及工作原理圖Fig.2 Structure and working principle of potato full ridge imitation stem and leaf chopping knife roller1.刀具 2.銷軸 3.軸承 4.滾筒 5.地壟

2 刀具工作過程分析及參數(shù)確定

2.1 刀具運動過程分析

刀具運動是隨機具直線運動與繞滾筒軸線旋轉運動的合成運動，刀具的絕對運動軌跡可以直觀反映刀具與馬鈴薯莖葉的接觸過程，而作業(yè)過程中刀具運動軌跡又與其運動和結構參數(shù)有關，所以，需根據(jù)刀具結構配置特點對其運動進行分析[13-14]。以全壟仿形式莖葉切碎刀輥旋轉中心為坐標原點O，莖葉切碎機前進方向為x軸正向，豎直向下為y軸正向，建立xOy直角坐標系，如圖3所示，全壟仿形式莖葉切碎刀輥逆時針旋轉，可得刀具端部絕對運動軌跡，點A和點C分別是刀具1切割莖葉時的最低點和終點，點B和點D分別是相鄰刀具2切割莖葉時最低點和終點。刀具1端部運動軌跡方程為

(1)

式中ω——刀輥旋轉角速度，rad/s

t——刀具運動時間，s

vm——作業(yè)速度，m/s

r——刀具回轉半徑，mm

圖3 刀具運動過程及莖葉切碎原理示意圖Fig.3 Schematic of cutter movement process and principle of cauline leaf chopped

為了保證刀具切割的均勻性和滾筒高速旋轉動平衡要求，同一回轉平面內(nèi)刀具周向需均勻布置[15]，由此可知，當滾筒轉過相鄰刀具夾角時，機具前進距離為

(2)

式中β——相鄰刀具夾角，rad

由式(1)可知相鄰刀具2工作運動軌跡終點D縱坐標可表示為

yd=rcos(ωtD-β)

(3)

式中tD——刀具2運動到點D的時間，s

結合圖3全壟仿形式莖葉切碎刀輥工作尺寸，由式(3)可得刀具2運動到點D時間表達式為

(4)

式中H——刀輥離地距離，mm

h——馬鈴薯莖稈高度，mm

對式(3)進行三角函數(shù)變換，可得方程

(5)

由式(1)可知刀具2工作運動軌跡終點D橫坐標為

xd=1 000vmtD+rsin(ωtD-β)

(6)

將式(4)、(5)代入式(6)可得

(7)

同一回轉平面內(nèi)周向布置的所有刀具每轉動一周就會切割一次莖葉，相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度直接影響刀具的工作效率[16]。刀具2切割莖葉時完整的切割軌跡為曲線BD，相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度可表示為

δ=xd-xb

(8)

將式(2)和式(7)代入(8)中，可得相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度為

(9)

在不改變機具的結構參數(shù)和工作參數(shù)的情況下，增大相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度，刀具的有效切割率降低，工作效率降低。由式(9)可以看出，影響相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度主要因素有前進速度、刀輥轉速、刀輥離地距離、刀具回轉半徑和馬鈴薯莖稈高度等。其中回轉半徑可通過理論計算獲得，而馬鈴薯莖稈高度已確定，所以，前進速度、刀輥轉速、刀輥離地距離成為影響刀具工作性能關鍵因素。

2.2 刀具-莖稈碰撞過程分析

刀具高速旋轉與馬鈴薯莖稈碰撞，依靠瞬時產(chǎn)生的沖量對其進行切割[17]。由于本文假設不考慮刀具與土壤互作關系，刀具與莖稈碰撞時能量損失可表示為

(10)

式中J——刀具轉動慣量，kg·m2

m——莖稈質(zhì)量，kg

ρ0——莖稈初始回轉半徑，mm

ω0——刀具碰撞瞬間角速度，rad/s

碰撞后被切斷莖稈迅速從ω0加速到ω，隨刀具同步旋轉，同時獲得碰撞后沿刀具刃口方向的徑向滑移初速度，開始沿刀具刃口徑向作滑移運動，此過程能量損失可表示為

(11)

根據(jù)動量矩定理可求得刀具碰撞瞬間角速度，結合式(10)和式(11)可得碰撞過程總能量損失為

(12)

由于刀具轉動慣量遠大于莖稈轉動慣量，對式(12)進行化簡，并根據(jù)能量守恒定律可得

(13)

式中va0——莖稈初始運動絕對速度，m/s

將莖稈絕對速度分解成隨刀具旋轉產(chǎn)生的牽連速度和沿刀具刃口徑向運動的相對速度，由式(13)可得莖稈沿刀具刃口初始滑移速度為

(14)

式中θ——莖稈離心力與刀具刃口夾角，rad

由式(14)可知，刀具-莖稈碰撞過程莖稈沿刀具刃口初始滑移速度與莖稈初始回轉半徑、刀輥旋轉角速度、秸稈離心力與刀具刃口夾角有關，并且各因素與莖稈沿刀具刃口初始滑移速度呈正相關，即隨著各因素數(shù)值增大，莖稈沿刀具刃口初始滑移速度越快，莖稈在刀具刃口表面滑移時間縮短，有利于莖稈實現(xiàn)拋撒，但過高的初始速度也會導致莖稈過早脫離刀具，導致莖稈切斷后撿拾率降低，影響后續(xù)莖稈二次切碎[18]。

2.3 莖稈撿拾過程分析

被刀具切割后的莖稈隨刀具旋轉進入防護罩蝸殼內(nèi)完成撿拾作業(yè)，撿拾過程莖稈在隨刀具旋轉運動同時具有沿刀具刃口表面滑移運動趨勢。為了在莖稈撿拾結束后能夠實現(xiàn)拋撒，需要保證莖稈實現(xiàn)沿刀具向外運動。對撿拾過程莖稈進行受力分析，受力包括重力、離心力、科氏力、刀具對其正壓力和摩擦力，受力分析如圖4所示。莖稈相對刀具刃口表面運動為相對運動，刀具旋轉為牽連運動，由莖稈運動過程受力分析可知，當莖稈沿刀具刃口切線方向所受合力不小于零時，莖稈具有相對刀具向外或向內(nèi)滑移的趨勢[19-20]。為保證莖稈不會被回帶，順利進入保護罩蝸殼內(nèi)進行定向輸送，莖稈撿拾過程中受力應滿足

(15)

其中

FL=mρω2f=μFN

γ=ωt+φ-θ

式中φ——刀具傾角，rad

l——莖稈位移，mm

FL——離心力，N

FN——正壓力，N

f——摩擦力，N

ρ——莖稈回轉半徑，mm

μ——莖稈與刀具間摩擦因數(shù)

γ——莖稈位置角，rad

整理式(15)可得

(16)

圖4 莖稈撿拾過程受力分析Fig.4 Stress analysis of stalk collecting process

通過對刀具-莖稈碰撞過程分析獲得莖稈沿刀具刃口初始滑切速度表達式為式(14)，為了實現(xiàn)莖稈沿刀具刃口有向外滑動趨勢，莖稈被刀具切斷后隨刀具初始旋轉時即有向外運動趨勢，將式(14)代入式(16)整理可得

(17)

由式(17)可知，刀輥轉速、刀具傾角、秸稈與刀具間摩擦因數(shù)、莖稈初始回轉半徑之間需滿足一定關系條件才能保證莖稈沿刀具向外運動，其中莖稈初始回轉半徑、撿拾位置根據(jù)莖稈切割農(nóng)業(yè)要求可以確定，刀具傾角和摩擦因數(shù)可以通過結構設計和試驗測量獲得，所以在特定條件下可獲得最小刀輥轉速。

3 全壟仿形式莖葉切碎刀輥設計

3.1 刀輥關鍵參數(shù)確定

為提高馬鈴薯莖葉切割、撿拾、切碎和拋撒效果，降低功耗，全壟仿形式莖葉切碎刀輥刀具均采用葉片形式，即刀具沿滾筒軸線方向尺寸與刀具厚度比較大，其高速旋轉時可形成負壓場，輔助刀具撿拾切割后的馬鈴薯莖葉，保證莖葉順利進入防護罩蝸殼內(nèi)部完成切碎和拋撒，同時，使切碎后的馬鈴薯莖葉具有更高的初始速度，提高拋撒距離和覆蓋均勻度[21]。全壟仿形式莖葉切碎刀輥上刀具排列應滿足同一回轉平面內(nèi)刀具對稱布置；在滾筒軸向上，相鄰刀組橫向安裝距離要相等，在保證不漏切條件下盡可能選取較大值，刀組軸向等相位角排列，以避免纏草堵塞。通過上述分析，確定全壟仿形式莖葉切碎刀輥刀具排列方式為對稱排列，如圖5所示。

圖5 滾筒結構及刀具排列規(guī)律Fig.5 Drum structure and cutter arrangement rule

圖5b中y軸正向表示刀具縱向展開角，x軸表示刀具橫向排列位置。為了達到仿壟形的目的，每3把刀具分為一組，對稱安裝在滾筒刀座上的對應位置。如圖5a所示，刀具共分為11組，同一回轉平面內(nèi)安裝兩把刀具，刀具間相位角為180°。在滾筒軸向上，相鄰刀組之間的相位角為90°或45°。軸向相鄰兩組刀具的安裝間距直接影響莖葉切碎機的作業(yè)效果，間距過小，容易引起雜草纏繞和粘土嚴重的問題，需要頻繁清理，不僅增加了機具故障率還降低了機具作業(yè)效率；距離過大會導致打碎長度合格率低、留茬高度不均等問題，綜合考慮以上因素最終設計軸向相鄰刀組安裝座之間的間距為125 mm。

刀具回轉半徑對莖葉切碎質(zhì)量、拋撒效果、刀輥動平衡及功耗均有重要影響。刀輥轉速一定時，隨著刀具回轉半徑的增大，刀具線速度增大，馬鈴薯莖葉切碎效果較好，拋撒初速度增大，但全壟仿形式莖葉切碎刀輥振動和功耗也隨之增加。現(xiàn)有秸稈還田機動刀回轉直徑范圍為480～800 mm[22-23]，由于本次設計4種刀具，刀具長度尺寸不同，為了兼顧短尺寸刀具的工作線速度，綜合考慮整機結構配置，選取刀具回轉半徑最大值為375 mm，根據(jù)壟體結構尺寸和馬鈴薯留茬高度，確定刀具回轉半徑最小值為255 mm。

刀具端部線速度是影響馬鈴薯莖葉切碎效果的關鍵因素，而刀具端部線速度與刀輥轉速、刀具回轉半徑有關，參照文獻[24-26]，農(nóng)作物莖稈切碎線速度范圍設計為30～48 mm/s，刀輥轉速、刀具回轉半徑與刀具端部線速度關系可表示為

(18)

其中

式中n——刀軸轉速，r/min

將已知條件代入式(18)可得，刀輥角速度為117.65～188.24 rad/s，轉速為1 124～1 798 r/min。

防護罩蝸殼莖稈入口與壟頂平面距離是影響馬鈴薯莖稈喂入量的重要因素，距離過大容易導致隨刀具運動的莖稈未到達防護罩蝸殼入口時就脫離刀具，造成秸稈撿拾失敗，同時，距離增大需要增大刀具回轉半徑，容易導致裝置振動加劇，功耗增加；距離減小有利于刀具和氣流協(xié)同撿拾馬鈴薯莖葉，但過小的距離容易導致莖稈在防護罩蝸殼入口處堵塞。通過分析，防護罩蝸殼入口與壟頂平面距離需滿足條件

(19)

式中hmin——刀具端部與壟頂平面最小距離，mm

h0——防護罩蝸殼入口與壟頂平面距離，mm

為防止刀具與土壤接觸，刀具端部與壟頂平面最小距離設計為20 mm，將已知條件代入式(19)可得，防護罩蝸殼入口與壟頂平面之間距離范圍為127.5～227.5 mm。考慮到機架底面與壟頂平面之間距離為220 mm，為便于安裝，防護罩蝸殼入口與壟頂平面之間距離設計為220 mm。

3.2 刀具設計

由于馬鈴薯采用壟上種植模式，壟體空間不同位置結構尺寸差異較大，為提高馬鈴薯莖葉切碎質(zhì)量和工作效率的同時降低帶薯率、減少馬鈴薯損傷，本研究設計4種刀具，通過5種組合對壟體表面形態(tài)擬合，實現(xiàn)全壟仿形，根據(jù)北方馬鈴薯種植的壟體形狀特點及對留茬高度的要求，刀具形狀及主要結構尺寸如圖6所示。

圖6 刀具形狀與結構尺寸Fig.6 Cutter shape and structure size

根據(jù)刀具工作特點和作業(yè)條件，為了延長刀具的使用壽命，需提高刀具的硬度和耐磨性，4種刀具端部工作部分均進行淬火處理，表面硬度達到HRC55。壟頂?shù)毒呓Y構如圖6a所示，主要實現(xiàn)壟頂馬鈴薯莖稈切割、撿拾、切碎和拋撒，后續(xù)馬鈴薯機械收獲過程主要在壟頂平面進行，所以其必須具有較高的撿拾和切碎性能，因此在原有壟頂?shù)毒呋A上設計了折彎角145°，折彎方向與刀具旋轉方向相同，即壟頂?shù)毒吖ぷ鲿r具有前傾角。根據(jù)文獻[27]可知，前傾角可有效提高撿拾率，防止切斷后的莖稈短時間內(nèi)脫離刀具。壟側刀具結構如圖6b所示，其主要完成壟側和壟頂平面相鄰過渡區(qū)域莖稈的切斷與撿拾。由于馬鈴薯莖稈形態(tài)復雜、韌性較強，壟頂?shù)毒邠焓暗那o稈延伸到壟側，不及時將其切斷很容易出現(xiàn)莖稈纏繞滾筒現(xiàn)象，嚴重時會導致機具無法正常工作，因此，根據(jù)壟體尺寸，壟側刀具設計為豎直方向呈60°夾角的斜刃，可實現(xiàn)壟頂平面和壟側過渡區(qū)仿形，有效切斷此區(qū)域內(nèi)的馬鈴薯莖稈。由于壟頂和壟底高度差較大，壟頂?shù)毒吆蛪艂鹊毒叩幕剞D半徑尺寸無法實現(xiàn)對壟底馬鈴薯莖稈的切割，需增大壟底刀具的長度，但過長的刀具設計在高速旋轉過程中會導致功率消耗顯著增大，為了避免這一現(xiàn)象，將壟底刀具旋轉90°，如圖6c所示，即壟底刀具端部能夠實現(xiàn)馬鈴薯莖稈切割，但不具有產(chǎn)生氣流場功能，因此，可實現(xiàn)在不影響工作性能條件下，降低機具作業(yè)功耗。為了提高馬鈴薯莖葉切碎效率，在馬鈴薯莖稈進入防護罩蝸殼內(nèi)最大程度實現(xiàn)多段切碎，在壟頂與壟底間增設與壟底刀具結構相同的壟間刀具，如圖6d所示。壟底刀具和壟間刀具均設置折彎角135°，折彎面與壟側貼合，可提高刀具切割與撿拾精度與效率。

4 試驗

4.1 試驗材料與儀器設備

2021年9月12—15日在黑龍江省哈爾濱市東北農(nóng)業(yè)大學阿城試驗實習基地進行馬鈴薯全壟仿形式莖葉切碎刀輥參數(shù)組合優(yōu)化試驗，試驗于馬鈴薯收獲前7 d進行。試驗地長1 000 m，壟距800 mm，壟高230～250 mm。試驗田地表馬鈴薯莖稈含水率為30%，土壤含水率為18.8%～21.2%，土壤容重為1.15 g/cm3,土壤孔隙度56.7%。試驗馬鈴薯品種為東農(nóng)310，結薯深度為160～210 mm，莖葉高度為400 mm。田間試驗過程及效果如圖7所示。

試驗儀器與裝置：約翰迪爾904型拖拉機、配有全仿形式莖葉切碎刀輥的2行馬鈴薯莖葉切碎機、DHK-JYD型土壤堅實度測定計、JK-100F型土壤水分測定儀、YB502型電子天平、數(shù)碼攝像機和卷尺等。

圖7 田間參數(shù)組合優(yōu)化試驗Fig.7 Field parameter combination optimization experiment

4.2 試驗因素取值與評價指標

采用三因素五水平二次回歸正交旋轉中心組合試驗方法，以作業(yè)速度、刀輥轉速、刀輥離地距離為試驗因素，打碎長度合格率、帶薯率為評價指標[28-29]。通過試驗發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有2行馬鈴薯莖葉切碎機作業(yè)速度大于5 km/h時，作業(yè)質(zhì)量無法滿足后續(xù)機械化收獲作業(yè)要求，為了提高機具作業(yè)效率，將5 km/h設置為中心水平；通過刀具作業(yè)過程分析和全仿形式莖葉切碎刀輥設計確定了刀輥轉速范圍，設置刀輥轉速上下極限值分別為1 800、1 100 r/min；刀具回轉半徑和留茬高度一定時，刀輥離地間隙可以確定，刀具回轉半徑理論計算最小值為255 mm，即為壟頂?shù)毒呋剞D半徑，根據(jù)刀輥關鍵參數(shù)設計，刀具端部與壟頂平面最小距離確定為20 mm，所以刀輥離地距離的中心水平設置為275 mm。試驗因素編碼如表1所示。

表1 試驗因素編碼Tab.1 Coding of test factors

為了便于打碎長度合格率指標測量，當馬鈴薯莖葉切碎機進入穩(wěn)定工作狀態(tài)時，在其莖稈拋撒出口設置莖稈收集裝置，將測試區(qū)內(nèi)收集的切碎后莖稈隨機選取部分進行稱量，同時挑取打碎長度不合格莖稈再進行稱量，馬鈴薯莖稈打碎長度合格率計算公式為

(20)

式中Mj0——打碎長度不合格莖稈質(zhì)量，g

Mj——測試莖稈樣本總質(zhì)量，g

帶薯率通過統(tǒng)計測試區(qū)間內(nèi)被刀具帶出地表的馬鈴薯質(zhì)量和馬鈴薯總質(zhì)量進行計算，帶薯率計算公式為

(21)

式中Ms0——地表帶出馬鈴薯質(zhì)量，kg

Ms——馬鈴薯總質(zhì)量，kg

4.3 試驗設計與結果

試驗共實施23組處理，中心點試驗9組，每組試驗重復3次，取測量數(shù)據(jù)平均值為最終值，試驗方案與結果如表2所示，X1、X2、X3為因素編碼值。

表2 試驗方案與結果Tab.2 Experimental design and results

4.4 方差分析與擬合度檢驗

使用Design-Expert 8.0.6.1軟件對試驗結果進行方差分析[30]，并對評價指標進行多元回歸擬合，得到打碎長度合格率、帶薯率回歸方程，檢驗各因素對評價指標影響顯著性。

打碎長度合格率方差分析如表3所示。對于打碎長度合格率評價指標，作業(yè)速度和刀輥離地距離具有顯著性影響，刀輥轉速具有極顯著性影響，同時，作業(yè)速度與刀輥轉速、刀輥轉速與刀輥離地距離交互作用均具有極顯著影響，各因素對評價指標影響由大到小依次為刀輥轉速、作業(yè)速度、刀輥離地距離。打碎長度合格率回歸方程為對打碎長度合格率回歸方程進行失擬檢驗，失擬項P=0.135 9，失擬檢驗結果不顯著，表明對打碎長度合格率評價指標有顯著影響的因素均已考慮，評價指標和試驗因素之間存在顯著的二次關系，回歸模型可以接受。

(22)

表3 打碎長度合格率方差分析Tab.3 Analysis of variance of qualified rate of broken length

帶薯率方差分析如表4所示。對于帶薯率評價指標作業(yè)速度具有顯著性影響，刀輥轉速和刀輥離地距離均具有極顯著影響，同時，刀輥轉速和刀輥離地距離交互作用具有極顯著影響，各因素對帶薯率評價指標影響由大到小依次為刀輥離地距離、刀輥轉速、作業(yè)速度。帶薯率回歸方程為

(23)

表4 帶薯率方差分析Tab.4 Analysis of variance of potato carrying rate

對回歸方程進行失擬檢驗，失擬項P=0.173 0，失擬檢驗結果不顯著，證明對帶薯率評價指標有顯著影響的因素均已考慮，評價指標和試驗因素之間存在顯著的二次關系，回歸模型可以接受。

4.5 各因素對評價指標的影響規(guī)律

4.5.1各因素對打碎長度合格率的影響

如圖8a所示，當?shù)遁侂x地距離為275 mm時，在刀輥轉速小于1 450 r/min條件下，隨著作業(yè)速度的增大，打碎長度合格率呈降低趨勢，并且刀輥轉速越小打碎長度合格率降低趨勢越顯著，這主要是由于隨著作業(yè)速度增大，相鄰刀具在機具前進方向切割重合長度增大，切割效率降低，導致打碎長度合格率降低，這與前述理論分析相吻合。在刀輥轉速大于1 450 r/min條件下，隨著作業(yè)速度增大打碎長度合格率呈先降低后升高趨勢，但變化趨勢不顯著，可以近似認為當?shù)遁佫D速較高時，在此設計作業(yè)速度范圍內(nèi)均能達到較高的打碎長度合格率。在作業(yè)速度較小條件下，隨著刀輥轉速的增大打碎長度合格率呈先增大后減小趨勢，作業(yè)速度大于4 km/h時，隨著刀輥轉速的增大打碎長度合格率呈增大趨勢。這可能是由于當作業(yè)速度較低時，機具的馬鈴薯莖葉喂入量降低，進入防護罩蝸殼內(nèi)分布密度較低，對刀具產(chǎn)生的阻力減小，刀輥轉速增大到一定值時出現(xiàn)莖稈帶出而不破碎現(xiàn)象。

如圖8b所示，當作業(yè)速度為5 km/h時，在刀輥轉速小于1 450 r/min條件下，隨著刀輥離地距離增大打碎長度合格率呈降低趨勢，在刀輥轉速大于1 450 r/min條件下，打碎長度合格率隨刀輥離地距離增大呈先減小后增大趨勢，但變化趨勢不顯著。這主要是由于當?shù)遁佫D速較低時，馬鈴薯莖葉沿刀具滑移速度減小，隨著刀輥離地距離增大，刀具與防護罩蝸殼形成的負壓流場強度減弱，導致進入防護罩蝸殼內(nèi)莖葉與刀具端部距離增大，切碎效果降低，打碎長度合格率隨之降低。當?shù)遁佫D速較高時，莖葉主要處于刀具與防護罩蝸殼之間，集中破碎能力較強，破碎效果較好，此時，刀輥離地距離變化對打碎長度合格率影響較小。

4.5.2各因素對帶薯率的影響

圖8 各因素影響評價指標的響應曲面Fig.8 Response surfaces of influence of various factors on evaluation indexes

如圖8c所示，當作業(yè)速度5 km/h時，在刀輥轉速一定條件下，隨著刀輥離地距離增大帶薯率呈逐漸減小趨勢，并且這種趨勢隨著刀輥轉速增大顯著性逐漸降低。這主要是由于當?shù)遁佫D速一定時，刀輥離地距離增大，刀具回轉半徑一定，其與馬鈴薯莖稈群體的作用有效接觸面積減小，作用力降低，馬鈴薯被刀具帶出地表能力降低，帶薯率減小。在刀輥離地距離小于250 mm條件下，隨刀輥轉速增大帶薯率呈減小趨勢，這主要是由于刀輥轉速增大，刀具對莖葉的沖量增大，可較順利切斷馬鈴薯莖稈，而不會將馬鈴薯帶出地表。在刀輥離地距離大于250 mm條件下，隨刀輥轉速增大帶薯率呈先增大后減小趨勢，但增大和減小趨勢均不顯著。

如圖8d所示，當?shù)遁佫D速為1 450 r/min時，刀輥離地距離在任何條件下，隨著作業(yè)速度增大帶薯率呈減小趨勢，這主要是由于當作業(yè)速度較大時，刀具對馬鈴薯莖稈作用力豎直方向分力減小，馬鈴薯被帶出的能力降低，帶薯率減小。

4.6 參數(shù)組合優(yōu)化

在提高作業(yè)效率的前提下，以實現(xiàn)最優(yōu)作業(yè)質(zhì)量為原則，以各因素水平區(qū)間為約束條件，運用Design-Expert 8.0.6.1軟件進行參數(shù)組合多目標優(yōu)化。考慮到實際工作過程中作業(yè)速度和刀輥離地距離為變量，而當機具定型時刀輥轉速為定值，因此選取刀輥轉速為1 450 r/min進行優(yōu)化，優(yōu)化結果如圖9所示。圖中黃色區(qū)域為最佳工作區(qū)域，當作業(yè)速度3.5～6.7 km/h、刀輥離地距離285～317 mm時，打碎長度合格率大于90%，帶薯率小于等于0.3%，優(yōu)化結果滿足馬鈴薯莖葉切碎作業(yè)相關農(nóng)藝要求。

為驗證優(yōu)化結果，對優(yōu)化后參數(shù)組合進行田間驗證試驗。在優(yōu)化區(qū)間內(nèi)隨機選取3組參數(shù)組合進行試驗，每組試驗重復3次取平均值，試驗結果如表5所示。

驗證試驗結果表明，打碎長度合格率不小于94.2%，帶薯率不大于0.24%，全壟仿形式莖葉切碎刀輥評價指標結果均在優(yōu)化區(qū)間范圍內(nèi)，優(yōu)化組合結果可信。

通過對圖9參數(shù)組合優(yōu)化結果分析發(fā)現(xiàn)，在刀輥轉速一定時(1 450 r/min)，不同的刀輥離地距離均對應特定作業(yè)速度范圍，在此作業(yè)速度范圍內(nèi)馬鈴薯莖葉切碎質(zhì)量均滿足設計要求。由于機具實際作業(yè)過程中土壤條件、工作環(huán)境、操作技能等因素會引起作業(yè)速度在設定值的上下波動，所以該優(yōu)化結果符合實際生產(chǎn)作業(yè)中工況時變化要求。

圖9 參數(shù)組合優(yōu)化結果Fig.9 Optimization parameters combination results

表5 驗證試驗結果Tab.5 Validation test results

5 結論

(1)設計了一種全壟仿形式莖葉切碎刀輥，對刀具工作過程進行分析，建立了刀具運動、刀具-莖稈碰撞和莖稈撿拾數(shù)學模型，確定了影響裝置工作性能主要參數(shù)，完成了全壟仿形式莖葉切碎刀輥總體結構和4種莖葉切碎刀具設計。

(2)對于打碎長度合格率評價指標，作業(yè)速度和刀輥離地距離具有顯著性影響，刀輥轉速具有極顯著性影響，作業(yè)速度與刀輥轉速、刀輥轉速與刀輥離地距離交互作用均具有極顯著影響；對于帶薯率評價指標，作業(yè)速度具有顯著性影響，刀輥轉速和刀輥離地距離均具有極顯著影響，刀輥轉速與刀輥離地距離交互作用具有極顯著影響。

(3)當?shù)遁佫D速1 450 r/min，作業(yè)速度3.5～6.7 km/h、刀輥離地距離285～317 mm時，打碎長度合格率大于90%，帶薯率小于等于0.3%。