聚甲醛增韌改性的研究進展及應用

馮 凱，李永青，馬秀清，韓 穎

（北京化工大學機電工程學院，北京 100029）

0 前言

POM 又稱縮醛樹脂、聚氧亞甲基，是一種應用廣泛的工程塑料［1］，被譽為“超鋼”、“賽鋼”。它于1956年被引入工業應用，廣泛應用于汽車、電氣、電子等工業領域［2］。由于POM 鏈結構規整、不含側鏈，且結晶度高達70%以上［3］，因此，POM 具有許多優異的性能，例如高拉伸強度、彎曲模量、優異的自潤滑性和耐蠕變性。但高結晶度也導致POM 存在韌性差、沖擊強度低等缺點［4］，極大地限制了POM 的應用和發展。因此，為拓展POM 在各領域的應用，對POM 增韌改性一直是該領域的研究熱點。

目前，增韌改性POM 主要有四大類方法：彈性體增韌POM、無機剛性粒子增韌POM、合金化增韌POM 以及復合增韌POM。本文主要介紹4 種增韌方法以及增韌POM 的最新研究進展，并對POM 及其改性材料在汽車、建材等領域的應用進行簡述。

1 POM增韌改性

1.1 彈性體增韌POM

根據Bucknall 等［5］提出的多重銀紋理論以及Margolina 等［6］提出的逾滲理論，共混體系中的彈性體在POM 基體中作為材料受沖擊時的應力集中點，誘發大量終止裂紋擴展的銀紋和剪切帶，同時減小基材韌帶厚度并使共混材料發生“脆-韌”轉變，提高材料的韌性。常用于POM 增韌改性的彈性體有熱塑性聚氨酯彈性體橡膠（TPU）、丁腈橡膠（NBR）、乙烯-辛烯共聚熱塑性彈性體（POE）、三元乙丙橡膠（EPDM）、丁苯橡膠（SBR）等材料。其中TPU 是最有效同時也是最常用的增韌劑。

李穎悟等［7］采用熔融共混法制備了POM/TPU 復合材料，研究了TPU 含量及不同類型的相容劑對其力學性能的影響。結果表明，當TPU 含量為20%（質量分數，下同）時，POM/TPU 復合材料的沖擊強度較純POM提升了4倍，斷裂伸長率較純POM提升了5.15倍。此外，在含量為3 %的4 種相容劑（乙烯-丙烯酸共聚物、乙烯-辛烯共聚物接枝馬來酸酐、環氧類、二苯基甲烷二異氰酸酯）中，二苯基甲烷二異氰酸酯對POM/TPU復合材料體系的增容效果最好。

楊金興等［8］研究了4 種不同型號及含量的聚酯型TPU（牌號分別為TPU 80N、TPU 90N、TPU I80、TPU E90）對POM 性能的影響。結果表明，相對于硬度為90的TPU，硬度為80的TPU改性POM后得到的POM/TPU 復合材料的沖擊強度和流動性能更好。其中，型號為TPU I80 的復合材料的綜合性能最佳。當TPU I80含量為30份時，沖擊強度最好，為186 J/m。

于建等［9］將NBR作為彈性體增韌改性POM，并分析了NBR 增韌改性POM 的機理。研究發現，在NBR 與POM共混體系中加入丙烯腈（AN）有助于提高二者的相容性，進而改善NBR的分散性，提高增韌效果。此外，加入熱穩定劑可以明顯減少POM熱分解對增韌效果的影響。在AN 含量較高且添加熱穩定劑的共混體系中，NBR對POM增韌改性效果顯著。當NBR含量為40%時，體系將發生脆-韌轉變，實現了對POM的增韌改性。

姚秀超等［10］使用丙烯酸酯類彈性體（KT-28）和TPU 對POM 進行增韌改性，研究了KT-28 和TPU 含量對POM 熔體流動速率（MFR）、力學性能的影響，并對比了2 種彈性體的增韌效果。研究表明，POM 的沖擊強度和斷裂伸長率隨彈性體含量的增加而增大，而POM 的MFR 和拉伸強度與彈性體含量呈負相關；此外，KT-28 增韌改性的POM 的綜合性能要優于TPU，且價格明顯低于TPU，是一種增韌效果好且價格相對低廉的POM增韌劑。

劉港等［11］采用不同的彈性體（TPU、POE）對POM進行增韌改性，研究了POM、POM/TPU、POM/POE 3種體系的結晶行為和力學性能。結果表明，彈性體的加入，可有效促進POM的結晶，并使晶粒細化，POM/TPU體系最為明顯。此外，TPU的加入可有效抑制POM內部空穴的形成，同時兩相間良好的相容性及更為細密的晶粒形貌，致使材料沖擊強度獲得大幅度提高。

Yang等［12］以甲基丙烯酸酯-丁二烯-苯乙烯（MBS）和TPU 分別作為增韌劑和增容劑，采用兩步熔融擠出技術制備了POM/MBS/TPU 復合材料并分析其力學性能。研究表明，TPU 作為增容劑可以提高POM 與MBS的界面結合力，減小MBS的粒徑，但當TPU 含量超過10 %時，共混體系會出現嚴重的團聚現象，導致其拉伸強度略有下降；當POM/MBS/TPU 復合材料的質量比為80/15/10時，制備的POM復合材料的綜合性能最佳，其沖擊強度可達40.83 kJ/m2。

Uthaman 等［13］利用雙螺桿擠出機將POM 和不同配比的EPDM 和乙烯-醋酸乙烯酯共聚物（EVA）進行共混，研究了共混物的力學性能。研究表明，通過將EPDM 和EVA 共混可以改善POM 的沖擊強度。當EPDM 和EVA 的含量增加至7.5 %時，可提高POM的沖擊強度。但由于塑料和彈性體之間的黏附性差，添加超過7.5%的彈性體會降低沖擊強度。

除此之外，聚烯烴或烯類單體共聚物的離子型熱塑性彈性體也可用作POM 增韌改性。Bragaglia 等［14］以離子交聯聚合物和EPDM 對POM 進行增韌改性。研究發現，當EPDM 為主要相時，EPDM 和POM 的不混溶共混物通過添加離子交聯聚合物進行了相容。相較于僅用EPDM對POM增韌改性，離子交聯聚合物和EPDM 對POM 進行增韌改性后的力學性能有顯著提高，具體表現為彈性模量增加54 %、拉伸強度增加139%、斷裂伸長率增加97%、拉伸韌性增加500%。

1.2 無機剛性粒子增韌POM

雖然彈性體增韌改性POM 可以提高其沖擊強度、斷裂伸長率等，但對POM 的拉伸強度會有一定的劣化影響。此外，彈性體增韌改性POM 還存在改性工業化成本高、與POM 基體相容性較好的彈性體種類少等問題。Kurauchi等［15］于1984年首次提出非彈性體改性的概念并提出了“冷拉”機理：材料在拉伸過程中產生的靜壓強使分散相粒子發生屈服而產生冷拉，發生塑性形變而吸收沖擊能量。通過在POM 基體中添加無機剛性粒子使POM 球晶細化，加快結晶速度，同時提高POM 的韌性和剛性并保證其他力學性能不降低［16］。增韌POM 常用的無機剛性粒子有空心玻璃微珠、納米二氧化鋯（nano-ZrO2）、納米二氧化硅（nano-SiO2）、納米碳酸鈣（nano-CaCO3）、玻璃纖維（GF）、氧化石墨烯（GO）、海泡石（Sep）纖維、碳納米管（CNTs）等。

鄧聰等［17］研究了空心玻璃微珠的粒徑、含量對POM力學性能的影響。結果表明，在粒徑為2.6、5、10 μm的3 種玻璃微珠中，添加2.6 μm 的玻璃微珠制備的復合材料的拉伸強度、沖擊強度最佳；此外，添加不同含量的玻璃微珠對復合材料的拉伸強度無明顯影響，而沖擊強度隨其含量的增加而顯著降低。

Wang 等［18］制備了POM/nano-ZrO2復合材料，研究了不同含量的nano-ZrO2對材料力學性能的影響。研究發現，加入nano-ZrO2能使POM 球晶細化并提高POM 的結晶速率。當nano-ZrO2含量為1%時，復合材料的拉伸強度和沖擊強度相較于純POM 分別提高了8%和20%。

譚徜彬等［19］以nano-SiO2為增韌劑制備了POM/nano-SiO2復合材料，研究了偶聯劑種類、nano-SiO2含量對材料力學性能的影響。研究發現，偶聯劑KH560對nano-SiO2的改性效果顯著，可以改善nano-SiO2與POM 間的相容性。且當nano-SiO2含量為2.5%時，材料的沖擊強度提高約21%，其拉伸強度、彈性模量、彎曲強度及斷裂伸長率等力學性能基本不受影響。

王選倫等［20］研究了聚乙二醇（PEG）與nano-Ca-CO3制備的復合成核劑對POM 增韌改性的效果。結果表明，當復合成核劑中PEG 為2 份、nano-CaCO3為0.3 份時，對POM 進行增韌改性的效果最好，拉伸強度、斷裂伸長率等力學性能也均有明顯提升。同時POM的球晶直徑縮小，結晶度增加。

危學兵等［21］采用熔體浸漬工藝制備了POM/長玻璃纖維（LGF）復合材料，分析了不同含量的LGF 對材料力學性能的影響。研究表明，LGF 均勻分散在POM中。當LGF 含量低于30%時，POM/LGF 復合材料的拉伸強度、彎曲強度隨著LGF含量的增加而增大。

Liu 等［22］使用偶聯劑處理玄武巖短纖維（BF）后，通過熔融共混法制備了POM/BF 復合材料并分析了其力學性能。研究表明，加入經偶聯劑KH550處理、長度為4 mm、含量為20%的BF 時，制得的POM/BF 復合材料的綜合力學性能最佳。與純POM 基體相比，其拉伸強度提高了27.45%、沖擊強度提高了9.65%、彎曲強度提高了18.11%

Meng 等［23］使用熔融共混法制備了POM/GO 復合材料，研究了POM/GO 復合材料（包括未改性和改性GO）的力學性能。結果表明，經相容劑KH550 處理的GO 制備的POM/KH550-GO 復合材料的力學性能有所提升。與純POM 基體相比，含量為0.3 %～0.5 %的KH550-GO 的POM/KH550-GO 復合材料的沖擊強度都有一定的提高。其中，含量為0.3%的改性GO 的POM/KH550-GO復合材料的沖擊強度提升效果最好。

付揚威［24］利用熔融擠出法制備了Sep 纖維和有機改性海泡石（O-Sep）纖維含量分別為2.5 %、5.0 %、7.5 %、10.0 %的POM/Sep 復合材料和POM/O-Sep復合材料，研究了Sep 纖維、O-Sep 纖維含量對復合材料力學性能的影響。研究表明，添加不同含量的Sep和O-Sep 纖維可以有效提高材料的力學性能。且POM/O-Sep 復合材料的拉伸強度和沖擊強度均優于POM/Sep復合材料。

Goriparthi 等［25］以POM 為基體，不同功能化（羧化、硅烷化、羰基化和胺化）的碳納米管（CNTs）為無機填料制備了POM/CNTs 復合材料，研究了不同含量（0～2%）的CNTs 以及不同功能化的CNTs 對復合材料力學性能的影響。結果表明，當CNTs 含量為1 %時，POM/CNTs 復合材料的拉伸強度和彎曲強度最佳。繼續添加CNTs 會使CNTs 在POM 基體中發生團聚，導致POM/CNTs復合材料的力學性能下降。此外，相較于純POM 基體，含量為1 %的硅烷化CNTs的POM/CNTs復合材料的力學性能最佳，其拉伸強度提高了34%、彈性模量提高了46%、彎曲強度提高了43%、彎曲模量提高了48%。

1.3 合金化增韌POM

使用無機剛性粒子增韌POM 不僅能提高POM 的綜合力學性能，而且相較于彈性體增韌能大大降低生產成本，但是無機剛性粒子容易在POM 基體中發生團聚，致使材料力學性能下降。合金化增韌POM 是將綜合性能優良的韌性材料與POM 共混來增韌POM 的一種方法，該方法最大的優勢在于可以提高POM 的沖擊韌性、耐磨性、耐候性等，同時也不會對其他力學性能產生不利影響［26］。雖然合金化增韌POM 具有彈性體和無機剛性粒子增韌不可比擬的優勢，但近些年來國內外學者對其研究和報道較少。這主要是由于POM具有特殊的分子鏈結構，與其他聚合物的相容性差，導致能夠與之合金化的物質種類少，已報道用于合金化的韌性材料有三元共聚酰胺（COPA）、聚乙烯（PE）、聚酰胺（PA）、聚丙烯（PP）等。

張麗娟等［27］通過熔融共混法制備了COPA 與POM 的共混物并分析了不同含量的COPA 對POM/COPA 共混物力學性能的影響。研究表明，POM/COPA 共混物的沖擊強度隨COPA 含量的增加呈現先增大后減小的趨勢，當POM/COPA 的質量比為100/10時，其沖擊強度相較于純POM 提升了12%，但因COPA 可發生自結晶并導致相分離，繼續添加COPA 會導致共混物的沖擊強度出現大幅下降。

鄧文娟等［28］通過將POM、高密度聚乙烯（PEHD）、乙烯/丙烯酸共聚物（EAA）熔融共混制備了POM/PE-HD/EAA 復合材料，研究了EAA 含量對復合材料力學性能的影響。結果表明，隨著EAA 含量的增加，其沖擊強度也有一定程度的增加；當EAA 含量為2 份時，制備的POM/PE-HD 共混物的綜合力學性能最佳。其中，拉伸強度為37.9 MPa、彈性模量為387.5 MPa、沖擊強度為98.1 J/m2。這是由于EAA 可以改善POM 與PE-HD 的相容性，使相分散更加均勻、穩定，從而提高POM/PE-HD共混物的力學性能。

薛維麗［29］使用聚酰胺6（PA6）增韌改性POM，并分析了PA6 含量對POM/PA6 的結晶性能及力學性能的影響。研究表明，當PA6 含量為0.6 %時，POM 的晶粒尺寸為5.21 nm，較純POM 減小了10.22 nm。此時，PA6/POM的綜合力學性能最佳，斷裂伸長率、拉伸強度、沖擊強度分別為38.9%、67.8 MPa、15.1 kJ/m2。而繼續添加PA6會導致POM 晶體發生缺陷，從而使材料的力學性能降低。

1.4 復合增韌POM

復合增韌是使用2 種或2 種以上的物質通過熔融共混等方法對POM 增韌改性，特別是彈性體與剛性粒子協同增韌，可有效改善POM 的韌性并保持其他力學性能不變。常用于復合增韌POM 的協同增韌劑包括TPU/nano-SiO2、TPU/nano-CaCO3、TPU/納米蒙脫土（nano-MMT）等。

蔡菁菁等［30］采用TPU 和nano-SiO2對POM 進行協同增韌，研究了不同增韌體系對復合材料力學性能的影響。結果表明，當POM 中只添加20 %的TPU時，沖擊強度較純POM 提高了5.8 kJ/m2；當只添加2 %的nano-SiO2時，沖擊強度提高了1.4 kJ/m2；而當20 %的TPU 和2 %的nano-SiO2協同增韌POM 時，POM 的沖擊強度提高值（15 kJ/m2）超過了二者單獨增韌時沖擊強度提高的總和。

金璐等［31］通過將POM、TPU、nano-CaCO3熔融共混制備POM/TPU/nano-CaCO3復合材料，研究了nano-CaCO3含量及加工工藝對復合材料力學性能的影響。研究表明，添加nano-CaCO3可以改善POM/TPU體系的韌性和剛性，且當nano-CaCO3含量為4%時，沖擊強度相較于POM/TPU（90/10）體系提高了1.3 倍。此外，先將TPU 與nano-CaCO3制成復合增韌劑再對POM 增韌的加工工藝，制備出的復合材料沖擊強度最大，相較于未改性的POM 提高了1.35 倍。此外，殷利敬［32］采用TPU 和nano-CaCO3復合增韌POM，研究了POM/TPU 體系和POM/TPU/nano-CaCO3體系的力學性能差異。研究表明：僅添加TPU 可提高POM 的韌性，但拉伸強度、彎曲強度和硬度都有所下降；而采用CaCO3與TPU 復合改性POM 后，制備得到的POM/TPU/nano-CaCO3復合材料的綜合力學性能較好，生產成本較低。

周軍杰等［33］使用TPU 與nano-MMT 制備復合增韌母粒改性POM，研究了不同配比的TPU/nano-MMT（95/5、90/10、80/20）和加工工藝對POM 沖擊強度的影響。研究表明，當TPU/nano-MMT的質量比為95/5時，制備的復合材料的沖擊強度最大；而TPU/nano-MMT 配比為80/20 的復合材料相較于其他2 種配比的復合材料的沖擊強度較小，這是由于含量過多的nano-MMT 會在POM 基體發生團聚現象從而影響材料的沖擊性能。此外，兩步法制備的TPU/nano-MMT質量比為90/10、含量為20 %的TPU/nano-MMT/POM復合材料的沖擊性能最高，為15.6 kJ/m2。

Das等［34］采用熔融共混法制備了不同含量（0、2.5、5 份）黏土（clay）的POM/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯（ABS）/clay 納米復合材料，對復合材料的微觀形貌和力學性能進行了研究。X 射線衍射儀和透射電子顯微鏡表明，當clay 含量為2.5 份，POM/ABS 的質量分數為75/25時，POM/ABS/clay納米復合材料中的clay分散在共混物的POM 相中呈現剝離形態。此外，添加clay 后，材料的力學性能有所提升，具體為：POM/ABS/clay 納米復合材料的拉伸強度和彈性模量隨著clay含量的增加而增加，而斷裂伸長率則隨著clay含量的增加而降低。與純POM 相比，ABS 對POM/ABS/clay納米復合材料有明顯的增韌效果。

He 等［35］先使用雙螺桿擠出機將質量比為3∶1 的TPU 和POM 混合后，在浸漬裝備中添加10%、20%、30 %的LGF，制得POM/TPU/LGF 復合材料并研究了其力學性能。研究表明，隨著LGF 含量的增加，POM/TPU/LGF 的拉伸強度、彎曲強度、彎曲模量和沖擊強度逐漸提升。其中，POM/TPU/LGF 復合材料具有較好的沖擊強度，這是因為TPU 對POM 有增韌效果。

Liang 等［36］采用雙螺桿擠出機制備了POM/EVA/PE-HD 共混物和nano-CaCO3的POM/EVA/PE-HD復合材料，研究了PE-HD 的質量分數對2 種體系彎曲性能和沖擊強度的影響。結果表明，隨著PE-HD 含量的增加，2種體系的彎曲模量和彎曲強度略有下降。在PE-HD 含量相同的情況下，復合材料的彎曲模量值高于共混物，而共混物的沖擊強度高于復合材料。其中，PE-HD 可以提高POM 的沖擊強度，而nano-CaCO3可以在一定程度上提高POM共混物的彎曲剛度。

Nguyen 等［37］使用nano-SiO2和聚乳酸接枝聚乙二醇（PLA-PEG）作為增韌劑，采用熔融共混法制備了不同PLA-PEG 含量的POM/PLA-PEG/nano-SiO2納米復合材料，研究了PLA-PEG 含量對POM/PLA-PEG/nano-SiO2納米復合材料的力學性能和形貌的影響。結果表明，由于PLA-PEG 與POM 基體具有良好的相容性，nano-SiO2和PLA-PEG 協同可以提高POM/PLAPEG/nano-SiO2納米復合材料的熱穩定性、拉伸強度、斷裂伸長率和化學穩定性，且PLA-PEG 促進了nano-SiO2在POM基體中的分散。當POM/PLA-PEG/nano-SiO2納米復合材料中的nano-SiO2含量和PLA-PEG含量分別為1.5%和3%時，復合材料的力學性能最佳。

Liu等［38］使用銀（Ag）納米粒子和馬來酸酐接枝聚烯烴彈性體（MAH-g-POE）作為復合增韌劑，采用熔融共混法制備了不同Ag/MAH-g-POE含量的POM/Ag/MAH-g-POE納米復合材料，研究了添加劑含量對納米復合材料微觀結構、力學性能的影響。結果表明，當Ag/MAH-g-POE含量低于20%時，Ag/MAH-g-POE在POM中的分散效果很好，表明Ag/MAH-g-POE與POM基體的相容性良好。此外，當Ag/MAH-g-POE含量為15%時，POM/Ag/MAH-g-POE納米復合材料的沖擊強度（8.98 kJ/m2）最高，相較于純POM提高了1.6倍。

2 POM在各領域中的應用

2.1 汽車領域

相關研究表明，采用POM 及其增韌改性材料制作的零部件的質量可減輕30 %～50 %，制造成本降低40 %左右［39］。由于POM 及其增韌改性材料生產的零部件具有質量輕、耐腐蝕、抗靜電、強度剛度高、自潤滑性能好等特點［40］，在汽車行業中被廣泛應用于發動機、底盤、電氣、車身、內飾等系統。圖1和表1 為POM 及其增韌改性材料在汽車上的應用。

圖1 POM材料及其增韌改性材料用于部分汽車零部件Fig.1 POM materials and their toughening modified materials used in some auto parts

表1 POM材料及其增韌改性材料在汽車上的應用Tab.1 Application of POM materials and their toughening modified materials in automobiles

2.2 建材、漁業領域

隨著建筑行業的發展，人們發現在石膏、混凝土等建材中添加POM 及其增韌改性纖維可以與基體形成三維網狀結構，與砂漿中的物質結合起來，有助于提高建筑材料的力學性能，因而被廣泛應用于高強建筑產品的加固［50-51］。Pralat 等［52］使用POM 晶粒制備改性建材石膏，發現POM 晶粒改性得到的石膏復合材料的強度有一定程度的提高。當POM 晶粒的含量為1%、直徑小于2 mm 時，改性建材石膏的力學性能最佳，材料的壓縮強度提高了7%、彎曲強度提高了31%。

在現代漁業中，深水作業對漁用纖維的性能提出了越來越高的要求，POM 及其增韌改性纖維具有強度高、耐腐蝕、拉伸回復性好等優良性能，可用于制作大型遠洋拖網和漁用繩索［53］。此外，POM 及其增韌改性纖維的密度可達1.40～1.42 g/cm3，在深海壓力下仍能保持良好的強度和剛度，也是制作養殖網箱的理想選材。Liu等［54］研究了纖維增韌POM 復合材料在深海高靜水壓下的耐久性，結果表明，在40 MPa（4 km 海水深度）的靜水壓力作用下，短碳纖維和玻璃纖維增強POM 復合材料的拉伸強度不受影響，壓縮強度保持相對穩定、彎曲強度略有提高。

2.3 醫療領域

POM 及其增韌改性復合材料在醫療領域也有廣泛應用，可用于生產心臟起博器、人造心臟瓣膜、頂椎、假肢等醫療器械。寶理塑料集團研發的PM27S01N 系列高流動性POM 可應用于更為復雜、功能性更強的各種醫療設備，并有望實現醫療設備的薄型化、小型化、輕量化；三菱工程塑料株式會社開發的Iupital?MA 系列產品可用于生產慢性阻塞性肺病（COPD）和哮喘的藥物吸入器、胰島素筆等注射器械，以及醫療器械零部件等。

除了在上述領域的應用外，POM 及其增韌改性復合材料在電子電器等領域也有廣泛應用，如棘輪、齒輪、凸輪、開關板手柄、按鈕、滾動軸承及打印機等。此外，在體育設備中也有廣泛應用，可作為沖浪板、帆船、各種雪撬零件和背包用各種環扣、緊固件、拉鏈、扣環等。我國目前POM 產能約為550 kt/年，但是我國尚未建成具有自主知識產權的POM 生產線，高端技術被杜邦、旭化成等公司壟斷，只能引進中低端技術，直接導致了低端產品生產過剩，高端產品幾乎全部依賴進口的市場格局［55］，應加大高端改性POM 產品的開發力度，早日打破外國公司的技術壁壘。

3 結語

當前，對POM 增韌改性的研究已經取得了一定進展，但由于POM 分子結構的特殊性，對其改性依然存在工業化生產成本高、改性材料的種類少、與POM 相容性差等問題，目前僅TPU 增韌POM 可以實現工業化生產但也存在生產成本高、對POM 拉伸、彎曲等性能劣化影響大等問題，其余方法仍停留在實驗室階段。因此，未來對于POM 增韌改性的研究應主要解決以下問題：探究POM 自成核結晶行為。聚合物自成核是自身微小晶粒作為晶核而誘導結晶生長的一種成核方式，自成核除成核效率高外，還可以減小晶體尺寸，而球晶尺寸大正是造成POM 韌性差、沖擊強度低的重要原因；開發新型成核劑。雖然POM 改性已有近70 年的發展史，但目前仍沒有POM 專用的成核劑，未來應根據POM 的結構及結晶規律開發專用的新型低廉高效成核劑，解決POM 球晶尺寸大導致的力學缺陷等問題；開發高效且成本相對低廉的增容劑。POM 與改性材料的相容性低是影響改性效果的重要原因，添加高效增容劑可以增強POM 與增韌劑界面間的相互作用，改善共混體系間相容性問題。