嚴(yán) 明,匡星晨
(1.太湖縣建設(shè)安全和人防工程維護管理站,安徽 太湖 246400;2.安徽水利水電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 建筑工程學(xué)院,安徽 合肥 231603)
近年來,地下工程中關(guān)于盾構(gòu)施工對周邊地表影響的分析研究非常多,但是對于臨近隧道盾構(gòu)開挖對地表的影響研究分析還是較少的,本文通過有限差分軟件FLAC3D參考實際工況進行了建模和數(shù)值模擬,研究在隧道左線和右線分別循環(huán)進尺的開挖過程中,對地層產(chǎn)生的擾動,并且這種影響還將隨著開挖過程不斷地發(fā)生變化[1]。
本文以合肥地鐵5號線下穿1號線盾構(gòu)施工段為工程背景,基于盾構(gòu)施工對周邊地表的影響進行模擬分析。1號線為既有的雙線隧道,隧道外徑為6 m,兩線之間的距離設(shè)置為11 m,5號線為盾構(gòu)開挖段,外徑也為6 m,兩線距離為3 m,1號線和5號線垂直距離為3 m,此時研究5號線盾構(gòu)施時與1號線的平行段。
根據(jù)實際的工程概況,可以將土體分為5層,土層參數(shù)按照勘察報告中取值,按照摩爾庫倫準(zhǔn)則[2-4]進行賦值,土層參數(shù)如表1所示。

表1 地層物理力學(xué)參數(shù)
本文使用有限差分軟件FLAC3D進行模擬分析。根據(jù)研究內(nèi)容選取模型整體尺寸為91 m×120 m×50.5 m的長方體,土層根據(jù)地質(zhì)條件分為5層。模型邊界條件為:盾構(gòu)隧道在彈性力學(xué)中為平面應(yīng)變問題,所以對于為盾構(gòu)隧道掘進的方向,前后面(Y=0,Y=120)約束其Y方向的法向位移;在構(gòu)建模型時已經(jīng)考慮了3~5倍洞徑范圍內(nèi)應(yīng)力釋放,所以左右面(X=-40.5,X=40.5)不考慮模型的X方向的位移,所以約束其X方向的方向位移;底面為主要持力層,且已經(jīng)考慮了對豎向方向的影響范圍,所以對底面(Z=0)約束其Z方向的位移;上表面為自由地表,不考慮其約束條件,對其不進行約束。模型圖如圖1所示。

圖1 模型整體
為了使三維模型計算具有可行性,設(shè)定如下[5]:①混凝土接縫、襯砌結(jié)構(gòu)均為線彈性材料;②地表面和土層均為均質(zhì)水平層狀分布;③未考慮水壓力和土體加固因素的影響;④只考慮盾構(gòu)推進為空間位移變化,不考慮時間效應(yīng)。
本文從左右線分別盾構(gòu)開挖以及控制開挖掘進距離兩個方面來研究盾構(gòu)開挖對周邊地表的影響規(guī)律,對其計算結(jié)果進行分析。
1號線雙線開挖完成后對周圍地表沉降的影響如位移云圖2所示。

圖2 1號線雙線開挖完成后位移云圖
1)由圖2可知,隧道在開挖掘進的過程中會不可避免地對周圍的土體造成擾動,這主要是由于開挖后地層損失和土體的應(yīng)力釋放導(dǎo)致的,因而產(chǎn)生了地表的沉降。在5號線未開挖,1號線雙線貫通后,由于1號線為雙線隧道,地表沉降呈現(xiàn)“W型槽”的趨勢,地表最大沉降位置分別在兩線的軸線處,而兩線的中心線的沉降并不是地表最大沉降位置所在。
2)由隧道的豎向位移云圖2可以看出,1號線貫通后,隧道上方土體產(chǎn)生明顯的沉降,而隧道底部土體由于地層應(yīng)力的瞬間釋放而產(chǎn)生回彈導(dǎo)致土體向上位移隆起。在遠離隧道拱頂?shù)牡乇沓两底畲螅娇拷淼拦绊敵两抵翟叫 ?/p>
1)由圖3可知,在5號線右線開挖過程中,地表沉降發(fā)育靠近5號線右線并隨著掘進方向同時發(fā)育,5號線右線貫穿后,地表沉降呈現(xiàn)“V型槽”的趨勢,沉降最大位置偏離五號線中心線靠右,這是由于右線的開挖導(dǎo)致土層的應(yīng)力釋放,土層將會向應(yīng)力釋放的位置發(fā)生移動并達到二次平衡狀態(tài)。

圖3 5號線右線開挖60 m時地表沉降與5號線中心距離關(guān)系
2)由圖3可以看出,在5號線右線開挖過程中,地表沉降的最大值在離5號線中心距離12 m處左右,最大沉降值為3.74 mm。在開挖過程中,當(dāng)5號線右線掘進到67.5 m處時,沉降基本發(fā)育完全。
1)由圖4可以看出,5號線左線掘進時,地表沉降繼續(xù)發(fā)育,左線貫通后其最大沉降位置較只開挖右線相比靠近中心線,這是由于在開挖5號線右線后土層中產(chǎn)生較大的塑性破壞,導(dǎo)致在后期開挖5號線左線時,土體的應(yīng)力釋放不再敏感,所以左線開挖完畢后,最大沉降的位置仍然靠近5號線的右線,而不是對稱分布。

圖4 5號線左線開挖60 m時地表沉降與5號線中心距離關(guān)系
2)在5號線左線開挖過程中,地表沉降的最大值在離5號線中心距離4 m處左右,最大沉降值為8.19 mm,當(dāng)左線掘進到60 m處時,沉降基本發(fā)育完全。地表沉降發(fā)育是一個緩慢的過程,主要是由于應(yīng)力釋放及土層損失所導(dǎo)致,由于在盾構(gòu)工程中,襯砌施作迅速能有效地抵抗應(yīng)力的快速釋放,所以地表沉降不是馬上達到最大值,而是緩慢發(fā)育的過程,其隨著盾構(gòu)的推進緩慢發(fā)育,一般在10~14倍洞徑的范圍以后不再發(fā)育,此時應(yīng)力完全釋放,由襯砌管片和原有土層共同承擔(dān),地層損失在原有范圍內(nèi)也不再發(fā)生,此時地表沉降將達到最大值,且不會再發(fā)育。
1)由圖5可知,最大沉降的位置仍然靠近5號線的右線,并不是對稱分布,這是由于施工順序的先后所決定的,在近距離的施工條件下,其應(yīng)力釋放及塑性區(qū)發(fā)展范圍決定于先開挖的一側(cè)。

圖5 5號線左線開挖120 m時地表沉降與5號線中心距離關(guān)系
2)從圖5可以看出,5號線左右線貫通后,地表沉降最大位置在距離5號線中心4 m處左右,沿著這個位置基本呈對稱趨勢向兩邊延伸,沉降值逐漸減小,在距離5號線中心位置左側(cè)26 m處沉降量基本為零,在左側(cè)26~30 m時,地表向上微微隆起,可以忽略不計。這也說明了模型構(gòu)建的正確性,兩側(cè)約為4倍洞徑時,隧道開挖所引起的沉降已經(jīng)很小,幾乎可以忽略不計;在隧道周邊約為1~3倍洞徑時,是隧道開挖引起的主要影響范圍,地表沉降在這個范圍里面也發(fā)育迅速。隧道開挖實際上是一個土體卸載的過程,上部土體挖出后自重的應(yīng)力釋放,肯定會導(dǎo)致隧道下部土體的膨脹變形,使下部土體回彈。因此,從地表沉降曲線圖可以看出,隧道開挖后,由于土體卸荷導(dǎo)致應(yīng)力釋放,速調(diào)上部周邊地表表現(xiàn)出輕微的隆起狀態(tài),而隧道所在位置的上部表現(xiàn)為明顯的沉降狀態(tài)。
3)“PECK”公式在預(yù)測雙線隧道的地表位移時,考慮兩線之間的距離將地表沉降模式分為了兩種情況。情況一:當(dāng)兩線之間的距離小于1倍洞徑時,其地表沉降發(fā)育呈“V型槽”的發(fā)育;情況二:當(dāng)兩條隧道間的距離大于1倍小于3倍洞徑時其地表沉降曲線呈“W型槽”的發(fā)育。從曲線圖可以看出,數(shù)值模擬出的地表沉降數(shù)據(jù)完全符合PECK槽的規(guī)律,由于5號線左右區(qū)間的距離小于1倍洞徑,所以地表沉降符合情況一的條件。“V型槽”的開口也隨著開挖的推進不斷變大,最后穩(wěn)定在一定的大小。
1)下部線路的開挖對地表沉降的分布也有較大的影響,未開挖下部線路時,地表沉降呈“W型槽”,而隨著下部線路的開挖,地表沉降慢慢變?yōu)椤癡型槽”的沉降模式,這是由于下部線路位于既有線中間,開挖導(dǎo)致既有線中間地層的損失和應(yīng)力釋放,引起了地層的沉降;由于疊加的作用,地表的沉降也比未開挖下部線路時的沉降更大,因此,在實際工程中,應(yīng)該關(guān)注地表沉降位置的改變和數(shù)值的變化,當(dāng)周邊環(huán)境對地表沉降的要求較高時應(yīng)該采取一定的加固措施,控制地表的沉降;地表的沉降發(fā)育與開挖的位置有很大的關(guān)系,在開挖一定范圍內(nèi)地表沉降會隨著開挖的進行而發(fā)育,在距離開挖面1~3倍洞徑時是地表沉降的主要發(fā)育時間段,而距離開挖面10倍洞徑左右的距離后,地表的沉降不會繼續(xù)發(fā)育,會穩(wěn)定在一定的數(shù)值,不再隨著開挖的推進而繼續(xù)發(fā)育。
2)預(yù)測隧道開挖地表的沉降,應(yīng)當(dāng)考慮隧道之間的距離,距離不同出現(xiàn)的地表沉降模式不同,兩隧道之間的距離小于1倍洞徑時,地表沉降呈現(xiàn)“V型槽”的形式,當(dāng)兩隧道距離超過1倍洞徑小于3倍洞徑時,其地表沉降模式呈現(xiàn)“W型槽”的形式,兩隧道之間的距離超過3倍洞徑時,地表的沉降模式更趨近一個“V型槽”的形式,而且在原有線路下方開挖新的線路時,地表的沉降會趨近一個“V型槽”的形式。
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