干尾砂反坡加壓解決尾礦壩穩定性問題計算分析

某尾礦庫為四等庫一次性筑壩，目前初期壩壩頂標高1495.0m，壩頂寬4.0m，最大壩高45.0m，壩軸線長206.0m，下游壩坡標高1460m、1477m處各建設有2m寬馬道。初期壩1490m標高以下上游坡比為1：2.5，標高1490m至1495m上游坡比為1：1.5。初期壩1495m至1477m標高下游坡比為1：2.0，1477m至1460m標高下游坡比為1：2.25，1460m標高以下下游坡比為1：2.5。壩體采用碾壓土石料筑壩，壓實系數0.96，下游壩坡及壩頂采用碎石護坡。

1 浸潤線埋深和安全系數要求

1.1 浸潤線埋深要求

依據《尾礦設施設計規范》（GB50863-2013）中表4.3.3尾礦堆積壩浸潤線的最小埋深要求和《構筑物抗震設計規范》（GB50191-2012）中23.3.3條抗震構造措施要求，該尾礦庫下游坡面浸潤線埋深不宜小于4.0m。

1.2 安全系數要求

該尾礦庫的等別為四等，尾礦壩作為主要構筑物，重要性級別為4級。按《尾礦設施設計規范》（GB50863-2013）要求，在正常運行、洪水運行及特殊運行狀態下壩坡抗滑穩定最小安全系數分別為1.15、1.05、1.00。

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2 參數選用

壩體的滲流穩定分析，所使用的計算數據來自《某公司選廠尾礦庫巖土工程勘察及分析報告》《某公司尾礦庫壩體穩定性專項評價、《某公司浮選尾礦庫筑壩材料試驗報告》及《尾礦設施設計規范》附錄C。計算所使用的數據見表1到表3。

3 壩體滲流分析

3.黨的基層組織。黨的基層組織是嚴肅黨內政治生活的基礎，應及時規范有序地開展對黨員、干部的思想政治教育和管理監督，用好批評和自我批評武器，錘煉黨員的黨性。嚴格黨的組織生活，認真落實“三會一課”、民主生活會、領導干部雙重組織生活、主題黨日、警示教育、民主評議黨員等制度。習近平同志指出：“各級黨組織要自覺擔當責任。”[7]

4 壩體穩定分析

4.1 計算方法

（2）考慮地震作用壩體穩定性計算。尾礦庫所在區域為Ⅷ度地震區，查得加速度為0.20g，設計特征周期值為0.45s。（3）原尾礦壩為土石，庫內尾砂采用尾粉土進行計算；（4）尾礦壩穩定計算坐標原點在尾礦壩壩壩外坡坡趾處,即X（0.000）、Y（0.000）；

4.2 破壞模式

尾礦由尾粉砂、尾粉質粘土組成，尾礦在堆存過程中均勻碾壓，故壩體為均質土壩，由此可知壩體的破壞模式為圓形滑弧滑動面。

4.3 計算過程

老何像是從這個回答里探究到某種他想要的答案，即使臉色蒼白也忍不住笑了笑，而林露白剛好捕捉到了那一絲笑容。

權威受到了公然地挑戰，令族長的臉上掠過了一絲慍怒，她望著少年，以一種高高在上的姿態說道：“年輕的天葬師，你的心智并不夠堅定，你已被她妖艷的容貌迷惑。”

壩坡穩定計算按剛體極限平衡分析方法進行計算，由于尾礦庫壩體及基礎由多種材料組成，分布不均，為獲得較為準確的滑裂面及安全系數，以理正巖土軟件為平臺瑞典圓弧法計算。本次計算以最大剖面及尾礦堆積至標高1495m為模型，洪水運行和特殊運行時浸潤由第4節中的計算結果提供。特殊運行時地震烈度為Ⅷ度，加速度為0.20g，水位為設計最高洪水位。

滲流分析選取尾礦壩最大剖面，計算尾礦壩正常運行和遭遇200年一遇洪水時浸潤線情況，根據尾礦庫實際情況建立達西流計算模型，計算該尾礦庫浸潤線埋深及溢出點位置，通過計算結果和規范要求值進行對比，分析判斷是否滿足要求。使用理正巖土軟件，有限元分析方法計算尾礦壩的浸潤線。尾礦為干排，正常運行工況下庫內無水，本次計算只進行洪水運行狀況下滲流計算。計算工況為：①原尾礦庫洪水運行時滲流計算；②干尾砂反坡加壓加固后洪水運行時滲流計算。

（5）孔隙水壓力：程序自動計算，只需要輸入滲流計算得出的浸潤線位置即可。

4.4 計算工況

計算可知，原尾礦庫浸潤線埋深較淺，已從排滲棱體上方的壩面溢出。通過干尾砂反坡加壓加固后，浸潤線埋深大于4m，溢出點位于排滲棱體。

5 計算結果

5.1 壩體滲流計算

原尾礦庫正常運行壩坡穩定計算結果見圖3；原尾礦庫洪水運行壩坡穩定計算結果見圖4；原尾礦庫特殊運行(洪水+地震)壩坡穩定計算結果見圖5；干尾砂反坡加壓加固后正常運行壩坡穩定計算結果見圖6；干尾砂反坡加壓加固后洪水運行壩坡穩定計算結果見圖7；干尾砂反坡加壓加固后特殊運行(洪水+地震)壩坡穩定計算結果見圖8。

（1）使用理正巖土計算軟件，采用瑞典圓弧法計算安全系數，計算軟件自動搜索最危險滑弧；

按照《碾壓式土石壩設計規范》(SL274-2001)與《尾礦設施設計規范》(GB50863-2013)中規范的要求對原壩體和采用干尾砂反坡加壓加固后的壩體進行穩定計算，壩坡穩定計算工況如下：①原尾礦庫正常運行壩坡穩定計算；②原尾礦庫洪水運行壩坡穩定計算；③原尾礦庫特殊運行(洪水+地震)壩坡穩定計算；④干尾砂反坡加壓加固后正常運行壩坡穩定計算；⑤干尾砂反坡加壓加固后洪水運行壩坡穩定計算；⑥干尾砂反坡加壓加固后特殊運行(洪水+地震)壩坡穩定計算。

5.2 壩體穩定性計算

原尾礦庫洪水運行時滲流計算結果見圖1，干尾砂反坡加壓后洪水運行時滲流計算結果見圖2。

計算可知，原尾礦庫正常運行時安全系數為1.18，洪水運行時安全系數為1.02，特殊運行（洪水+地震）時安全系數為0.98，故該尾礦庫只在正常運行時滿足穩定性要求，洪水運行和特殊運行時均不滿足穩定性要求。干尾砂反坡加壓加固后，正常運行時安全系數為1.28，洪水運行時安全系數為1.12，特殊運行（洪水+地震）時安全系數為1.07，此時尾礦庫均滿足穩定性要求。

6 結論

（1）該尾礦庫現狀浸潤線埋深較高，不滿足滲流要求。洪水運行和特殊運行時安全系數小于規范要求值，不滿足穩定性要求。

（2）經干尾砂反坡加壓加固后，浸潤線埋深大于4m，且溢出點位于排滲棱體，滿足滲流要求。各工況下安全系數均大于規范要求值，滿足穩定性要求。

車牌定位采用自制的訓練數據集,而Yolov2采用的是VOC 2007和VOC 2012數據集聚類得到的5個初始框。以上兩個數據集中目標種類繁多,因此得到的初始框具有一定的普適性。為更好地適應車牌結構的特殊性,需要在自制的車牌數據集中重新進行聚類,選取合適的初始框。本文運用k-means++進行真實框的無監督聚類。

（3）經工程實例計算分析可知，干尾砂反坡加壓加固壩體可解決尾礦庫壩體穩定性問題。

[1]尾礦設施設計規范GB50863-2013 中國計劃出版社．

[2]尾礦設施設計參考資料 冶金工業出版社 1980．