電廠鍋爐送粉管冷熱態偏差模擬試驗研究

0 引言

為了解鍋爐燃燒工況，新建鍋爐投入運行前、機組大修/設備改造后、運行異常和燃燒調整試驗前，都需進行鍋爐爐膛冷態空氣動力場試驗，這對煤粉鍋爐尤其重要

。

這里的“中國人民”，雖與先秦時的意義并無大差別，但它卻第一次將兩者連在一起，構成偏正詞組，所以說是司馬遷最早創造了這一詞匯。

“三農”問題是關系國計民生的根本性問題，黨和國家特別重視，進入新世紀以來，我國連續15次下發以“三農”為主題的中央一號文件。近年來，農行在縣域服務農業、農村方面取得了新的進展，在支持農民生產、幫助農民脫貧致富方面作出了一定的貢獻，助推了農業發展、鄉村振興和農民增收。

但鍋爐運行時，燃料在爐內的物理化學過程頗為復雜，此時氣流為黏性流體不等溫穩定受迫運動，而在冷態下為等溫流動，二者明顯不同，因此，爐膛冷態空氣動力場試驗只能對爐內的氣流流動過程提供定性的結果。

為保證鍋爐具有良好的空氣動力場，需對鍋爐四個角的一二次風進行調平，只有調平后才能進行空氣動力場的測量和示蹤。然而，冷態調平不等同于熱態調平，因為風粉阻力、通風阻力、煤粉濃度不同

。為此，本文通過數值模擬方法對該鍋爐冷態工況和熱態工況下燃燒器入口速度偏差進行了模擬研究。

1 模型的建立

1.1 物理模型的建立及網格劃分

對于球形顆粒，曳力系數方程為

：

顆粒為磨煤機磨制的煤粉顆粒，為計算方便，顆粒所設最小直徑為1×10

m，最大1×10

m，平均5×10

m。氣固兩相主要參數設置如表2所示。

1.2 數學模型

隱匿性肋骨骨折在臨床中屬于較為常見的骨折類型,由于骨折程度較輕,容易受到胸部其他組織影響[1],導致誤診漏診。X線檢查在臨床中應用較為廣泛,但是在隱匿性肋骨骨折的確診時存在較高的漏診率,并且輻射大,對人體的傷害也較大,不被被廣大人群所接受,新的經濟方便的檢查手段成為人們探索的重點。DR檢查作為近年來使用率較高的影像學輔助檢查手段[2],其對隱匿性肋骨骨折的確診也有著重要的幫助。本研究通過對我院就診的隱匿性肋骨骨折患者進行DR檢查和X線檢查,不同檢查結果進行臨床分析了解不同檢查手段對隱匿性肋骨骨折的確診情況,取得了滿意的結果,現將具體結果報告如下:

本項目采用了多元數據協同，多種采集渠道、深度分析識別樣本DDoS屬性，并進行相關僵尸網絡的臥底監控，針對全球范圍的僵尸網絡的DDoS攻擊活動進行了持續的監測，并產出了大量的數據，突破性的完成非合作區域的DDoS監控數據的采集，同時，多元網絡數據采集為后期的物聯網DDoS僵尸網絡的威脅智能識別及物聯網DDoS僵尸網絡的追蹤溯源提供數據支持。

氣相連續性方程即質量守恒表達式，流體流動的連續性表達式和動量表達式可表示為

：

式中：α為連續流體的體積率，%；ρ

為流體相密度，Kg/m

；p為靜壓，Pa；u

為主相氣體流體在笛卡爾坐標i方向的流速分量，m/s；g

為坐標i方向上的體積力，N；T

為黏性應力張量，N/m；F

為主相流體與次相流體的相互作用力，N。

熱態工況下，煤粉顆粒在送粉管道中的速度如圖2所示。從圖2可看出，煤粉顆粒全部通過送粉管道，且結果收斂。

本文簡單對鋼混凝土疊合梁模板支架的施工技術進行了考察。經過實踐證明，采用自承式懸挑支架體系來開展混凝土模板的搭建最為契合鋼結構本身的特性，因此其結構安全性最好，施工效率較高且外部感觀亦相對完整，是實現鋼混凝土疊合梁模板支架施工的良好途徑。

式中：ρ

為流體密度，Kg/m

；T

表示顆粒松弛時間；（u

-u

）/T

為曳力相；g(ρ

-ρ

)/ρ

為有效重力，N；其中τ

計算方程為：

根據顆粒的受力平衡和慣性，得出離散相的顆粒運動方程為

：

在模擬計算中，主相氣相為連續相，次相固相（煤粉顆粒）為離散相，各項相性質保持穩定。

該模型來自某電廠2×660 MW超超臨界機組送粉管道圖。圖1為A-F組送粉管道俯視結構圖，為三維模型，由SpaceClaim繪制而成，采用FLUENT meshing進行網格劃分。A-F組送粉管管道長度見表1。

1.3 邊界條件的設置

在ANSYS FLUENT中，選用壓力型求解器，工作壓力設置為標準大氣壓，采用DPM離散相模型、標準k-epsilon湍流模型和標準壁面函數。在顆粒入口設置DPM面射流源，材料屬性設為惰性顆粒，離散相模型時間步長為0.02 s。模擬采用的邊界條件設置如表3所示。逃逸邊界條件被標記為escaped，并終止軌道計算；反射邊界條件為顆粒在此處反彈而發生動量變換，所設入口壓力為5 kPa，出口壓力-0.1 kPa。

2 模擬結果與分析

2.1 冷態和熱態模擬結果

冷態調平和熱態調平模擬結果見表4、表5。

在邊界條件設置中，冷態入口壓力為2.2 kPa，空氣密度1.225 kg/m

，黏度1.789 4×10

；熱態入口壓力為5 kPa，空氣密度1.014 kg/m

，黏 度2.019×10

。冷態工況下燃燒器入口速度曲線如圖3所示，熱態工況下A組送粉管出口速度如圖4所示。

(5)加強產學研合作，鼓勵企業與高校、科研院所共建優勢互補、成果共享、風險共擔的技術創新聯合體，建設更多的企業技術中心、工程技術研究中心和院士博士碩士工作站，培育創新型企業和高新技術企業。

2.2 模擬結果分析

由表4和表5分析得到如下結果：在冷態工況下，磨煤機A-F組送粉管中與最低風速偏差最大值的比較，C組和D組最大(見圖5)；熱態和冷態下的與最低風速偏差均值的比較，熱態偏差小于冷態偏差(見圖6)；熱態下，B-F組磨煤機對應的送粉管道#1至#4出口與最低風速偏差的平均值的比較，4號管出口最大(見圖7)。

3 結論

在保持煤粉顆粒性質不變、管道幾何模型不變的情況下，通過模擬，得到如下結論：

1）在該四角切圓鍋爐中，冷態工況下，C組和D組磨煤機與最低風速偏差較大；

2）熱態時的偏差低于冷態時的偏差，說明鍋爐進行冷態調平時有偏差。

3）熱態條件下，即高負荷運行時，鍋爐4號管與最低風速偏差最大，致使鍋爐右側后屏超溫，水冷壁附近高溫腐蝕嚴重。

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