地下公共車行通道基坑支護(hù)的設(shè)計(jì)與施工

邵韋弦

（廣東省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院集團(tuán)股份有限公司，廣東 廣州 510610）

0 引言

伴隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的飛躍發(fā)展，土地資源的日益緊缺制約了城市的發(fā)展空間。為了推動(dòng)大城市的持久穩(wěn)定發(fā)展，需對(duì)城市地下空間的合理化綜合開發(fā)以及有效利用進(jìn)行探索。地下公共車行系統(tǒng)現(xiàn)已成為緩解大城市中核心區(qū)內(nèi)地面交通過度擁堵這項(xiàng)難題的可靠手段[1-2]。地下車行交通設(shè)施實(shí)際指的是針對(duì)新區(qū)中的各大地塊內(nèi)部預(yù)留空間車行通道的有力規(guī)劃與控制，對(duì)于地塊間車行連接通道的有效建設(shè)與規(guī)劃，達(dá)成新區(qū)統(tǒng)籌化的地下公共空間車行通道[3-5]。本文對(duì)橫琴新區(qū)國際居住區(qū)地下公共車行通道基坑支護(hù)設(shè)計(jì)及施工工藝進(jìn)行了分析，對(duì)相近的工程項(xiàng)目給以可靠的借鑒與參考意見。

1 工程概況

橫琴新區(qū)國際居住區(qū)是橫琴新區(qū)“三片、十區(qū)”中重要的組成部分，按要求需基于智能服務(wù)以及低碳的綠色生活理念來展開建設(shè)，為島上的居民們提供真正的、國際一流的精致生活環(huán)境。該居住區(qū)的組成部分為S1至S4這4個(gè)片區(qū)的用地，其用地在小橫琴山的實(shí)際分隔下變成了南北區(qū)域，北至琴海北路，東至千福道、西至桂風(fēng)道，南至小橫琴山的山體邊緣線。以地塊功能的布局結(jié)合支路網(wǎng)的微循環(huán)系統(tǒng)實(shí)施加密，為區(qū)域交通可通達(dá)性提升給出保障。本區(qū)計(jì)劃建設(shè)地下公共車行通道43座，如圖1。

圖1 橫琴區(qū)域示意圖

在橫琴區(qū)地下空間車行通道基坑支護(hù)執(zhí)行中，整個(gè)地下車行通道的底板位置中墊底層應(yīng)當(dāng)設(shè)計(jì)為-6.8m，地面的標(biāo)高為3.0m，基坑的縱深度則大概為11.9m。其中場(chǎng)地標(biāo)高3.0m，是軟基處理后完成面標(biāo)高。本次施工中主要應(yīng)用了兩種基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)，即SMW工法樁支護(hù)與沉井支護(hù)。

2 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)

2.1 區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造情況

此區(qū)域的地質(zhì)地貌情況為：沖堆積平原地貌，地形比較平坦，高程2.7至4.61m，高差大概1.9m。勘查后依巖土的實(shí)際成因及巖性、工程特性與地質(zhì)年代等諸多的因素，可將它劃定為：人工填土層（第四系）以及殘積層（第四系）、海陸交互沉積層（第四系）以及燕山基層（三期）。該區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造比較復(fù)雜，處于珠江三角洲斷陷區(qū)，主要分布為北東向蓮花山深斷裂帶西南段，北西向三洲-西樵山大斷裂東南段。斷裂帶處于陸地上的部分的總長約為370km，其寬度20～40km。整個(gè)斷裂帶囊括了超強(qiáng)的斷裂束、斷裂動(dòng)熱變質(zhì)帶及同前者相伴的復(fù)試褶皺帶等。

2.2 基坑平面及剖面

根據(jù)設(shè)計(jì)室外地坪標(biāo)高，結(jié)合目前場(chǎng)地標(biāo)高，基坑開挖深度16.0m左右，基底位于②2層土之上，且場(chǎng)區(qū)地表地勢(shì)整體較平坦，水位較高，勘察實(shí)測(cè)穩(wěn)定水位埋深0.5～0.9m。結(jié)合開挖涉及場(chǎng)地地層及周邊環(huán)境，采用鉆孔樁支護(hù)，設(shè)置2～3道內(nèi)支撐梁，結(jié)合深攪樁止水帷幕，坑內(nèi)采用管井法降低地下水位。該方法的優(yōu)點(diǎn)包括：工藝成熟，樁徑可靈活調(diào)整；剛度較大，變形較小；造價(jià)較低；施工期間對(duì)周邊環(huán)境影響較小；與主體結(jié)構(gòu)關(guān)系較小，施工速度較快；結(jié)合三軸深層攪拌樁止水帷幕止水效果較好。場(chǎng)地砂土層厚度大，止水樁的止水效果難以保證，施工不當(dāng)易漏水，坑外產(chǎn)生變形，影響周邊環(huán)境的安全。基坑支護(hù)平面見圖2，支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面見圖3。

圖2 項(xiàng)目基坑平面布置圖

圖3 項(xiàng)目塊基坑剖面圖

2.3 模型內(nèi)各單元的參數(shù)選取

根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》中的相關(guān)規(guī)定，對(duì)場(chǎng)地內(nèi)涉及的土層進(jìn)行了相應(yīng)的室內(nèi)試驗(yàn)以及原位試驗(yàn)，得到了各土層的物理力學(xué)性質(zhì)。場(chǎng)地內(nèi)各巖土層物理力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 土體物理力學(xué)參數(shù)表

用MIDAS/GTS軟件對(duì)本工程深基坑進(jìn)行建模時(shí)，以大于開挖深度2倍的范圍建立邊界，建立長355m×寬285m×深75m的有限元三維模型。模型建立完成后共有115707個(gè)網(wǎng)格，采用六面體的單元，共有60828個(gè)節(jié)點(diǎn)。在模型邊界處，設(shè)定初始的邊界條件，如圖4。

圖4 邊界條件

2.4 基坑的支護(hù)方案確定

2.4.1 樁基參數(shù)及持力層選擇

根據(jù)現(xiàn)有施工經(jīng)驗(yàn)及實(shí)際地層特征，結(jié)合單體荷載特點(diǎn)及沉樁可能性對(duì)周邊環(huán)境的影響。本工程采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。以④2層中風(fēng)化巖作為樁基礎(chǔ)持力層，無上部結(jié)構(gòu)地下室抗拔樁建議采用鉆孔灌注樁。鉆孔灌注樁沉樁較易實(shí)現(xiàn)，但基礎(chǔ)造價(jià)高、施工周期長，易產(chǎn)生沉渣、易坍塌、易縮徑，施工時(shí)應(yīng)控制泥漿稠度。

2.4.2 單樁承載力估算

單樁豎向承載力特征值設(shè)計(jì)參數(shù)見表2，實(shí)際單樁承載力應(yīng)進(jìn)行荷載試驗(yàn)檢驗(yàn)確定，工程樁施工前應(yīng)進(jìn)行試樁和靜載試驗(yàn)，以進(jìn)一步確定位于該深度時(shí)沉樁的可能性及實(shí)際成樁后的單樁豎向承載值，為工程樁提供樁長、成樁可能性、單樁承載力等依據(jù)。

表2 單樁豎向承載力特征值估算表

采用鉆孔灌注樁時(shí)，因砂性土易擾動(dòng)，需采取泥漿護(hù)壁，防止坍孔影響成孔和灌注質(zhì)量，同時(shí)粘性土層厚度較大，需注意泥漿稠度，以防軟土縮徑及泥皮影響樁側(cè)阻力，應(yīng)保證鉆孔的垂直度和完整性，減小孔底沉渣厚度，以保證樁身質(zhì)量及單樁承載力。由于③層含卵礫中粗砂層礫徑較大，鉆孔樁施工時(shí)鉆進(jìn)比較困難。

2.4.3 基坑開挖及支護(hù)

根據(jù)設(shè)計(jì)室外地坪標(biāo)高，結(jié)合目前場(chǎng)地標(biāo)高，基坑開挖深度16.04m左右，基底位于②2層土之上，且場(chǎng)區(qū)地表地勢(shì)整體較平坦，水位較高，勘察實(shí)測(cè)穩(wěn)定水位埋深0.52～0.92m。結(jié)合開挖涉及場(chǎng)地地層及周邊環(huán)境，采用鉆孔樁支護(hù)，設(shè)置2～3道內(nèi)支撐梁，結(jié)合深攪樁止水帷幕，坑內(nèi)采用管井法降低地下水位。

2.5 基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu)的參數(shù)選取

本次支護(hù)在豎向方向上采用鉆孔灌注樁的形式。整個(gè)支護(hù)結(jié)構(gòu)除了IJKA、CD段采用Φ1255@1455鉆孔灌注樁+三層鋼筋混凝土外，其余結(jié)構(gòu)段均采用Φ1205@1405鉆孔灌注樁+三層鋼筋混凝土支撐作為支護(hù)結(jié)構(gòu)。支護(hù)樁應(yīng)在三軸深層攪拌樁的施工完成后施工，并且隔樁施工，在混凝土灌注終凝后才可以進(jìn)行相鄰樁成孔施工。當(dāng)鉆孔灌注樁在軟土和砂性土層中應(yīng)采用改善泥漿性能的有效措施確保成樁質(zhì)量。其中支護(hù)樁保護(hù)層厚度為50.04mm，圈梁及鋼筋混凝土支撐梁保護(hù)層厚度為35.02mm，其主要參數(shù)如表3所示。

表3 鉆孔灌注樁參數(shù)

基坑在止水和排水方面，統(tǒng)一在支護(hù)樁外側(cè)采用Φ655@905的三軸深攪樁作為止水帷幕，支護(hù)樁間采用Φ600單重管高壓旋噴樁防止樁間軟土擠出。同時(shí)，基坑內(nèi)采用減壓井降低坑內(nèi)承壓水頭，同時(shí)在坑內(nèi)布設(shè)適量疏干井，確保基坑順利開挖。對(duì)于

三軸深層攪拌樁，使用42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥。作為止水帷幕時(shí)，采用套接一孔法施工，初步確定其設(shè)計(jì)滲入量為20.05%，準(zhǔn)確滲入量需通過試樁確定，作為坑內(nèi)加固時(shí)，縱橫搭接200.05mm，基坑面以上水泥滲入量為15.02%，基坑面以下水泥滲入量為20.05%，水灰比為1.21～1.52。同時(shí)，由于基坑面積較大，需在基坑開挖過程中設(shè)置承受支撐體系的立柱樁。在立柱的底板范圍內(nèi)設(shè)置止水片，格構(gòu)柱邊長應(yīng)與主支承軸線方向平行或正交，立柱的鋼筋保護(hù)層厚度為50.05mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為水下C30，其主要參數(shù)如表4所示。

表4 立柱樁參數(shù)

3 深基坑支護(hù)方案理正深基坑數(shù)值模擬

根據(jù)基坑內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)的中軸線并考慮實(shí)際情況，在理正深基坑軟件中，進(jìn)行網(wǎng)線布置，網(wǎng)線布置圖如圖5所示。

圖5 基坑網(wǎng)線布置圖

在理正深基坑界面，進(jìn)入支護(hù)布置界面，選擇定義分區(qū)數(shù)據(jù)，該基坑選擇排樁支護(hù)，在排樁支護(hù)界面分別填入基坑的深度、樁頂標(biāo)高、樁材料類型、樁截面形狀、樁直徑、樁間距、土層等信息。本文中，基坑深度為17.74m，樁頂標(biāo)高-2.19m，樁材料類型為鋼筋混凝土，樁截面形狀為圓形，樁直徑選擇1205mm與1255mm，樁間距選擇1405mm。

3.1 數(shù)值模型的建立以及施工方案的設(shè)定

3.1.1 模型中土層的本構(gòu)模型選取

MIDAS/GTS軟件中提供了14種常用的土體的本構(gòu)模型，包括摩爾庫倫（Mohr-Coulomb）模型、修正的摩爾庫倫（ModifiedMohr-Coulomb）模型、劍橋模型等。根據(jù)之前學(xué)者的研究發(fā)現(xiàn)，采用修正的摩爾庫倫模型對(duì)深基坑進(jìn)行施工開挖的數(shù)值模擬時(shí)，所得計(jì)算結(jié)果，能夠與施工過程中的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)很好的吻合在一起，因此，利用MIDAS/GTS軟件對(duì)工程深基坑的開挖過程進(jìn)行有限元數(shù)值模擬時(shí)，對(duì)于所涉及的土層采用修正的摩爾庫倫模型進(jìn)行計(jì)算。

3.1.2 施工過程的確定

工程的施工過程共分為一下6步：步驟1是進(jìn)行初始狀態(tài)的分析，計(jì)算初始地應(yīng)力，使得初始位移為零；步驟2是基坑開挖，當(dāng)基坑開挖到2.19m時(shí)，基坑周圍的鉆孔灌注樁開始施工，向模型中添加鉆孔樁模型，該步驟定為開挖0；步驟3是當(dāng)基坑開挖到2.19m時(shí)，進(jìn)行第一道鋼筋混凝土支撐體系，該步驟定為開挖1；步驟4是當(dāng)基坑開挖到7.98m，該步驟定為開挖2；步驟5是當(dāng)基坑開挖到7.98m，進(jìn)行第二道鋼筋混凝土支撐，該步驟定為開挖3；步驟6是當(dāng)基坑開挖到13.39m，該步驟定為開挖4；步驟7是當(dāng)基坑開挖到13.39m時(shí)，進(jìn)行第三道鋼筋混凝土支撐，該步驟定為開挖5；步驟8是當(dāng)基坑開挖到17.74m時(shí)，對(duì)基坑底部進(jìn)行加固處理，整個(gè)基坑開挖完畢，該步驟定為開挖6。模型的支護(hù)結(jié)構(gòu)圖如6所示。

圖6 基坑模型支護(hù)結(jié)構(gòu)圖

3.2 計(jì)算結(jié)果分析

3.2.1 數(shù)值模擬基坑位移分析

MIDAS/GTS軟件按照設(shè)定的施工順序計(jì)算完成之后，可以得到每個(gè)施工階段的一系列位移圖與土應(yīng)力變化的云圖，該基坑開挖各階段的X方向的位移云圖如圖7所示，各階段的Z方向上的位移云圖如圖8所示。

圖7 各步驟X方向位移云圖

圖8 各步驟Z方向位移云圖

從基坑位移計(jì)算結(jié)果可以看出，從步驟2開始，隨著基坑的開挖，土體產(chǎn)生了明顯的變形。當(dāng)基坑開挖至2.19m時(shí)，開挖出露的基坑壁朝著臨空面方向發(fā)生了顯著的位移，其位移最大值可達(dá)12.02mm，該階段變形主要發(fā)生在水平方向上，此時(shí)基坑底部還未出現(xiàn)明顯的隆起現(xiàn)象。到步驟3，進(jìn)行了第一道鋼筋混凝土支撐體系的支護(hù)后，基坑的水平位移顯著減小，基坑壁水平最大位移值驟減到2.48mm。步驟4基坑開挖到7.9m時(shí)，基坑的水平最大變形量又顯著增加，增加至8.8mm，且隨著時(shí)間發(fā)展不斷增大。這一階段的水平變形主要發(fā)生在開挖的基坑段，其上段已進(jìn)行水平支撐的部分未發(fā)生明顯的變形。在此階段基坑底部發(fā)生了明顯的隆起現(xiàn)象，最大值約為47.8mm。步驟5進(jìn)行了第二道的鋼筋混凝土支撐后，其水平變形速率大大減小，水平變形量僅增至11.89mm，但此時(shí)基坑底部隆起現(xiàn)象加著，隆起量達(dá)到110.05mm。步驟6基坑開挖至13.38m后，基坑水平變形略有增大，至14.98mm，且變形部位主要發(fā)生在深層的基坑壁上，該階段基坑隆起量并沒有顯著增加。步驟7進(jìn)行第三道鋼筋混凝土支撐后，基坑整體的水平變形量顯著減小。步驟8，基坑開挖至17.74m并對(duì)基坑底部進(jìn)行了加固措施后，基坑整體水平變形量減小，低至5.02mm以下，基坑變形量得到了顯著的控制。可以看出，伴隨著基坑的的不斷開挖，基坑壁及周邊土體會(huì)朝著臨空面發(fā)生持續(xù)而顯著的變形，同時(shí)基坑底部也會(huì)出現(xiàn)明顯的隆起現(xiàn)象，而鉆孔樁及內(nèi)支撐的支護(hù)形式可以顯著地降低基坑在水平方向的變形，能夠起到良好的支護(hù)作用，保證基坑工程的順利進(jìn)行。

3.2.2 數(shù)值模擬與監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)水平位移對(duì)比

為了方便對(duì)數(shù)值模擬，且對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)結(jié)果做出比較，本文以CX5測(cè)斜孔為例，選取三次較深的開挖，即二層土方開挖，（開挖至7.9m，步驟4），三層土方開挖，（開挖至13.38m，步驟6），四層土方開挖，（開挖至17.74m步驟8）的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，其中數(shù)模1、監(jiān)測(cè)1對(duì)應(yīng)開挖至7.98m的位移曲線，數(shù)模2、監(jiān)測(cè)2對(duì)應(yīng)開挖至13.48m的位移曲線，數(shù)模3、監(jiān)測(cè)3對(duì)應(yīng)開挖至17.74m的位移曲線，其位移值如圖9所示。

圖9 不同開挖步驟下土體水平位移的檢測(cè)值與模擬值對(duì)比

由圖9可知，土體水平位移的監(jiān)測(cè)值和模擬值相差不大，兩者較為吻合。可以看出當(dāng)土體開挖后，土體變形主要是朝開挖后的臨空面方向運(yùn)動(dòng)。當(dāng)開挖深度較小時(shí)，土體變形量較小，且近似線性。基坑的不斷開挖導(dǎo)致土體朝著臨空面方向的變形也不斷增大，并逐漸呈現(xiàn)出中間變形大，兩頭變形小的“紡錘狀”，其變形量最大的部位，靠近基坑底部，這與內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)土體的變形特征是一致的。另外，土體的最大水平位移約為14.98mm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于最大允許值39.52mm，說明支護(hù)后的基坑處于一個(gè)安全穩(wěn)定的狀態(tài)。

4 基坑支護(hù)施工關(guān)鍵施工工藝

4.1 施工工藝

4.1.1 SMW工法的樁施工工藝

SMW工法的樁施工過程中，水泥土攪拌樁選擇了普通的42.5級(jí)硅酸鹽水泥，且水灰比為1.2～1.5，摻入水泥約占20%。在施工過程中，樁身選定了一次攪拌的工藝，水泥以及原狀土必需均勻拌和，噴漿攪拌下沉以及提升，鉆機(jī)的鉆進(jìn)速度控制在0.6～0.8m/min，提升攪拌速度為1.2m/min。在樁施工的過程中，不準(zhǔn)許沖水下沉，且鄰近的2樁施工的間隔絕不超出18h。樁位的偏差不高于±20mm，其標(biāo)高誤差約為±100mm，垂直度偏差絕對(duì)不高于0.5%。在型鋼施工的過程中應(yīng)始終維持平直，假若存在焊接接頭，則接頭位置應(yīng)保障焊接牢靠，型鋼務(wù)確保在攪拌樁施工結(jié)束后的3h就插入其中，施工方需給出可靠的措施以確保型鋼有足夠的插入深度。

4.1.2 坑底攪拌樁的施工工藝

攪拌樁的施工工藝具體選的是四噴四攪的施工工藝，水泥的強(qiáng)度等級(jí)選擇32.5R。水泥摻入比不小于18%，水泥Φ800用量保持160kg/m，水泥漿的水灰比范圍在0.6～0.8之間。攪拌樁水泥土28d齡期的單軸無側(cè)限抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不小于0.6MPa。在施工過程中，必須確保樁和樁之間的實(shí)際搭接質(zhì)量，搭接時(shí)間小于或等于24h。在攪拌樁正式施工前，應(yīng)明示地下管線。若處于使用過程中的管線必須得移位的話，則需清除不在使用之中的管線。另外，需對(duì)地下空間障礙物予以清除，如建筑舊基礎(chǔ)等。

4.1.3 冠梁與支撐施工工藝技術(shù)

在冠梁與腰梁的施工過程中，樁頂需鑿至見到新鮮的混凝土面即可，而出露的鋼筋必須夠平直，且應(yīng)同設(shè)計(jì)要求所明確的出露長度達(dá)成一致，在對(duì)樁頂冠梁與腰梁的澆注過程中，需逐一清除里頭的積水以及浮土、殘?jiān)龋c此同時(shí)，冠梁及腰梁需牢固地和支護(hù)樁相連，不能使連接位置生成相應(yīng)的薄弱面。鋼筋混凝土支撐以及圈梁需要同時(shí)澆筑，混凝土支撐的澆筑過程中不能夠留縫，圈梁和鋼筋混凝土上其支撐梁所設(shè)的保護(hù)層的厚度需達(dá)3.5cm。

4.1.4 沉井支護(hù)施工工藝技術(shù)

開挖施工前應(yīng)對(duì)沉井周邊、沉井結(jié)構(gòu)、沉井內(nèi)部、交通條件進(jìn)行驗(yàn)收，驗(yàn)收通過后方可進(jìn)行開挖下沉作業(yè)。沉井下沉的整個(gè)施工步驟具體是：第一，將刃腳上加固部分拆除，為的是預(yù)防沉井突沉及沉井傾斜，拆除的時(shí)候需要分區(qū)、分組依次對(duì)稱地同時(shí)執(zhí)行，直到加固部分百分百被拆除為止；第二，拆除之后其空隙需一邊拆除，一邊以粗砂填充夯實(shí)，同時(shí)要觀測(cè)其下沉狀態(tài)，到底均勻與否；第三，挖土?xí)r遵循的順序?yàn)椋芍醒敕轿怀闹茕佌梗度心_的部分則暫不被挖出，用刃腳切土方式施行下沉處置；第四，初沉的階段中入土比較少，不是很穩(wěn)定，需要隨時(shí)做好中心位移以及不均勻沉降的測(cè)量工作，基于觀測(cè)數(shù)據(jù)來施行挖土操作；第五，沉井入土大致上穩(wěn)定了之后，可將挖土速度提高，使下沉加速；第六，沉井同車技標(biāo)高基本接近后，即可進(jìn)入終沉階段，應(yīng)將挖土速度盡力放慢，多加觀測(cè)后，使得沉井能緩緩接近設(shè)計(jì)標(biāo)高。第七，假若沉井由于自重比摩擦力小，并在臨近于設(shè)計(jì)標(biāo)高前就沒有再持續(xù)下沉?xí)r，則應(yīng)當(dāng)以配重加大等方法予以促沉，不管采取的是什么措施，要確保沉井到設(shè)計(jì)標(biāo)高。

4.2 基坑監(jiān)測(cè)

本基坑工程等級(jí)為二級(jí)，因此基坑最大水平位移方向的控制安全值是50mm，其報(bào)警值則是45mm。基坑工程的有效監(jiān)測(cè)需在基坑工程及地下工程的完全過程中持續(xù)進(jìn)行，監(jiān)測(cè)期需要在基坑施工前就計(jì)起，做好地下工程才算終止。對(duì)于特殊要求的基坑周邊環(huán)境監(jiān)測(cè)，需按照具體需求延至變形大致穩(wěn)定后才宣告完畢。針對(duì)需測(cè)量的項(xiàng)目，在并未出現(xiàn)數(shù)據(jù)異常狀況或未見事故預(yù)兆的基本情形下，開挖后，現(xiàn)場(chǎng)儀器的監(jiān)測(cè)頻率應(yīng)參照表5來予以執(zhí)行。

表5 現(xiàn)場(chǎng)儀器監(jiān)測(cè)的監(jiān)測(cè)頻率

監(jiān)測(cè)施工程序如下：

（1）初測(cè)：在開挖之前全方位測(cè)定，測(cè)定的數(shù)值充當(dāng)此后的監(jiān)測(cè)基準(zhǔn)。

（2）在正式的開挖過程中每日各個(gè)測(cè)點(diǎn)均需要測(cè)1次，在局部測(cè)點(diǎn)的變形比較大、變形速率比較大的情形下，需每日加測(cè)1次。

（3）在某一日測(cè)點(diǎn)至報(bào)警值的情形下，需即刻報(bào)警，同時(shí)要及時(shí)采取相關(guān)應(yīng)對(duì)措施，并把測(cè)定次數(shù)有效加密，當(dāng)成連續(xù)的監(jiān)測(cè)。

（4）現(xiàn)場(chǎng)的監(jiān)測(cè)會(huì)以定時(shí)觀測(cè)結(jié)合跟蹤觀察的方法來展開，監(jiān)測(cè)的頻率要按照監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的實(shí)際變化大小來予以適度調(diào)整。

（5）若發(fā)現(xiàn)變形速度較快，如每天變形超過5mm時(shí)，每天必須觀測(cè)2～3次，若連續(xù)發(fā)生3天，有每一天的變形均處于5mm左右的情況，需及時(shí)通報(bào)給設(shè)計(jì)與施工及監(jiān)理人員，將監(jiān)測(cè)結(jié)果如實(shí)告知，同時(shí)叫停整個(gè)開挖工作，將坑內(nèi)的變形部位反壓荷載，并準(zhǔn)備坑外地面具體對(duì)應(yīng)位置的卸載施工。

5 結(jié) 論

本文以橫琴新區(qū)國際居住區(qū)地下公共車行通道為例，采用了巖土理正及MIDAS/GTS軟件，按照基坑實(shí)際的支護(hù)情況進(jìn)行了三維建模，根據(jù)實(shí)際的開挖工況進(jìn)行了相應(yīng)的模擬計(jì)算。在對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行分析，并與實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證后，為鉆孔灌注樁和內(nèi)支撐支護(hù)體系的可靠性提供了驗(yàn)算和證明，得出如下結(jié)論：

（1）當(dāng)土體開挖后，土體變形主要是朝開挖后的臨空面方向運(yùn)動(dòng)。當(dāng)開挖深度較小時(shí)，土體變形量較小。基坑的不斷開挖導(dǎo)致土體朝著臨空面方向的變形不斷增大，并逐漸呈現(xiàn)出中間變形大，靠近基坑底部變形量最大，這與內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)土體的變形特征是一致的。

（2）土體的最大水平位移約為14.98mm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于最大允許值39.52mm，說明支護(hù)后的基坑處于一個(gè)安全穩(wěn)定的狀態(tài)。

（3）通過對(duì)基坑設(shè)計(jì)中的SMW工法支護(hù)和沉井支護(hù)進(jìn)行了設(shè)計(jì)分析，提出了該工程的技術(shù)要求和控制指標(biāo)，然后結(jié)合SMW工法樁施工工藝技術(shù)、坑底攪拌樁施工工藝技術(shù)、冠梁與支撐施工工藝技術(shù)以及沉井支護(hù)施工工藝技術(shù)，進(jìn)行了基坑支護(hù)設(shè)計(jì)及關(guān)鍵施工工藝分析，并對(duì)基坑施工中的監(jiān)測(cè)工藝進(jìn)行了研究，可對(duì)類似工程項(xiàng)目提供一定的借鑒意義。