提前封閉沉降后澆帶的技術分析與應用

史宏剛 齊國剛 劉振華 雷祎輝 馬燁霖

摘要：目前工程中常用設置沉降后澆帶的方法來減少高層建筑與地下車庫（裙樓）之間的差異沉降。但是沉降后澆帶的存在會給工程質量和施工進度帶來一些不良影響。本文結合工程實例，探討了提前封閉沉降后澆帶的理論依據和施工控制措施。沉降后澆帶能否提前封閉要根據理論計算的沉降值及實測沉降觀測記錄，預測沉降變形發展趨勢，以滿足差異沉降值和筏板的整體撓度值要求為控制標準。一般地，當沉降后澆帶封閉后，所預測的主樓與相鄰地庫柱的差異沉降不大于其跨度的1‰、主樓下筏板的整體撓度值不大于0.5‰時，可以提前封閉沉降后澆帶或取消沉降后澆帶。

關鍵詞：沉降后澆帶;差異沉降;筏板的整體撓度值;提前封閉或取消;經濟效益

0 引言

通常，由于主樓和車庫的荷載和剛度有較大差異，導致基礎的內力和基底的反力產生較大差異，容易導致基礎發生不均勻沉降，造成底板開裂漏水甚至出現更嚴重的后果。為解決上述問題，設計單位往往會在主樓與車庫之間設置沉降后澆帶。但是，沉降后澆帶應在主體結構頂板澆筑后14天，其兩側結構單元沉降基本穩定（根據沉降觀測數據），并經設計單位同意后澆筑，這會影響到二次結構、肥槽及頂板回填等后期工序的插入，同時經過主體結構施工周期，后澆帶處存在漏水等質量隱患、后澆帶支撐部位非實體材料的經濟投入。對于裝配式結構來說會影響預制構件的堆放。

解決后澆帶問題最徹底的辦法就是在滿足各方面條件的前提下取消或提前封閉沉降后澆帶。本工程委托符合要求的工程勘察單位綜合考慮工程地質、主樓及車庫的地基基礎及荷載等情況對地基沉降值及筏板整體撓度進行計算，并邀請《超長大體積混凝土結構跳倉法技術規程》-DB11/T1200-2015[1]參編的權威專家，包括結構設計（2人）、建筑施工（2人）、工程監理（1人）方面的專家（共計5人），同時組織邀請本工程結構設計單位、地勘單位、地基設計單位、建設單位及其設計部、工程監理單位、沉降觀測單位、混凝土攪拌站單位等技術負責人參加提前封閉后澆帶專家評審會，通過對計算分析報告分析、5位專家的權威評審，各參見單位結合本工程具體情況從結構設計、地質分析、施工保證措施、過程監督管控、沉降觀測點位設置及頻率分別闡述分析，最終一致通過提前封閉了沉降后澆帶，取得了良好的經濟效益并節約工期保證質量。

1 工程概況

該工程位于北京市，分為3個地塊，總建筑面積約54萬平米， 1#地塊有11棟住宅樓和一個地下車庫，2#地塊有15棟住宅樓和一個地下車庫，3#地塊18棟住宅和一個地下車庫。該工程住宅均為裝配整體式剪力墻結構。提前封閉沉降后澆帶評審會階段，本工程主樓已施工至地上一層，地庫已施工完畢，為方便預制構件堆放及土方回填等后期工序的穿插，項目團隊積極與工程設計單位溝通、委托具備資質計算分析，組織權威專家評審，邀請各參建方技術負責人研討評審，最終通過提前封閉沉降后澆帶評審會。

現以2#地塊的6#樓及2#地塊地下車庫為例來說明沉降后澆帶提前封閉的情況。

2#地塊6#樓為裝配式剪力墻結構，地上21層，地下三層，采用平板式筏板基礎，筏板厚度800mm，基礎埋深10.85m，采用CFG樁復合地基;車庫地下兩層，采用平板式筏板基礎，筏板厚度600mm，基礎埋深10.65m，采用天然地基。為防止主樓基礎與地庫基礎產生差異沉降，導致結構開裂等，設計單位在車庫頂板上沿主樓周邊設置了沉降后澆帶，后澆帶寬度為800mm，如下圖4所示（藍色部分即為沉降后澆帶）。

2 工程重難點

本工程混凝土結構采用跳倉法施工主要存在以下特點與難點：

1）本工程混凝土澆筑為流水施工作業，施工一次性投入的機械與材料較多，混凝土澆筑量大，需加強施工協調與配合。

2）本工程周邊加工場地小，道路窄，鋼筋加工與周轉材料堆放場地受限。

3）本工程場施工現場循環道路，東側緊鄰京平路，混凝土運輸與澆筑受一定的影響，組織協調難度比較大。

4）本工程底板1米厚的地方屬于大體積混凝土部位較少，基礎筏板600、700、800厚的地方與墻體300厚地方區域較多，又逢夏期施工，混凝土需要加強保濕養護，避免裂縫的發生，質量控制難度大。

5）本工程結構標高錯落較多，給模板工支模及混凝土澆筑帶來諸多不便。

6）施工工期緊，根據指揮部要求，按照時間節點要求，6層結構施工完畢。

7）本工程基坑深度達約11米，1#地塊地下車庫總長度和總寬度約為：337.67m×219.8米;2#地塊地下車庫總長度和總寬度約為：324×170m;3#地塊地下車庫總長度和總寬度約為：272.419m×222.538m;混凝土水平和垂直泵送難度大。

8）各倉一次澆筑混凝土方量大約993立方米，混凝土坍落度需要嚴格控制，混凝土分層振搗面積較大，合理組織混凝土的澆筑速度，避免混凝土因供料不及時容易發生冷縫的現象。

3 計算分析[2]

1）計算方法

通過如下方法計算主樓基礎的附加應力產生的最終沉降量：

計算建筑物地基變形時，地基內的應力分布采用各向同性均質線性變形體理論，按分層總和法計算最終沉降量，使用復合地基沉降計算軟件進行各計算點的最終沉降量，壓縮層厚度由軟件自動搜索確定并滿足規范規定的要求，CFG樁樁長范圍內的壓縮模量采用樁土復合模量，樁底以下采用相應土層的壓縮模量。

沉降后澆帶兩側的主樓基礎和車庫內的柱基礎或當沉降后澆帶在兩柱間時后澆帶兩側的柱基礎設計沉降計算點，計算其沉降差值與其距離的比值。

每座主樓選取沉降后澆帶距離主樓基礎邊最近的一組進行計算。依據《建筑地基處理技術規范》（JGJ 79-2012）[3]和《北京地區建筑地基基礎勘察設計規范》（DBJ11-501-2009）（2016年版）[4]設計計算。

1.主樓計算參數

2#地塊-6#樓南長邊中點外側柱工程，±0.00相當于絕對標高：35.7（m），基礎墊層底相對標高-11.01（m），地下水位相對標高-3.7（m），天然地基承載力特征值120（kPa），由于天然地基承載力不能滿足設計要求，因此，擬采用中心壓灌混凝土樁（CFG樁）復合地基。設計院要求處理后的復合地基承載力特征值不小于420（kPa），沉降量不大于：60（mm），整體傾斜不大于：1.5%。

2.基礎中心點沉降量計算

最終沉降量 s = S + s0 = 18.024 （mm）< [60]（mm），滿足設計要求的沉降量控制值;

3.基礎傾斜計算

（1）角點1的沉降量計算

最終沉降量 s = S + s0 = 6.153 （mm）< [60]（mm），滿足設計要求的沉降量控制值;

（2）長邊中點的沉降量計算

最終沉降量 s = S + s0 = 10.430 （mm）< [60]（mm），滿足設計要求的沉降量控制值;

（3）短邊中點的沉降量計算

最終沉降量 s = S + s0 = 11.928 （mm）< [60]（mm），滿足設計要求的沉降量控制值;

（4）長邊中點外的沉降量計算（距離長邊4.8m處）

最終沉降量 s = S + s0 = 6.313 （mm）< [60]（mm），滿足設計要求的沉降量控制值;

長邊中點與長邊外中點的沉降差=0.858‰<1‰;

（5）基礎撓度計算

本工程基礎長邊方向的中點撓度：

|（10.430-6.153）|/（30.8/1000 ）=0.1389‰<0.5‰;

本工程基礎短邊方向的中點撓度：

|（11.928-6.153）|/（13.1/1×1000）=0.4408‰<0.5‰;

2）計算結果分析

根據計算結果：

差異沉降：長邊中點與長邊外中點的沉降差=0.858‰<1‰，滿足規范要求。

基礎長邊方向的中點撓度=0.1389‰<0.5‰，基礎短邊方向的中點撓度=0.4408‰<0.5‰，即2#地塊6#樓的差異沉降及筏板整體撓度滿足規范要求，其他各樓的計算過程類似，結果也符合規范要求。

本工程車庫采用天然地基，主樓采用CFG復合地基，由于CFG樁復合地基的復合承載力比較高，且CFG樁端在⑥層細中砂層，樁底以下均屬低壓縮性土層，這有效地控制了主樓與車庫間的沉降差值，解決了主樓地基與車庫地基的不均勻沉降問題。

本工程主樓和地下車庫地基均為大面積同時開挖，地基回彈以后進行CFG樁施工，且樁端進入密實的細中砂層中，總沉降量比較小，回彈再壓縮也不會高。

3）結論及建議

1.本工程地下車庫和主樓同步施工時，可以取消沉降后澆帶或提前澆筑沉降后澆帶;

2.在工程施工期間和使用期間應進行沉降觀測，觀測期應從基礎底板施工完成時至沉降穩定，觀測期應重點對主樓與車庫交界部位進行觀測;

3.施工期間應維持地下水位在基底以下不小于500mm，以確保后續施工的順利進行。

4 保證措施

1）優化混凝土配合比

根據專家意見，沉降后澆帶處采用與后澆帶兩側結構同標號的混凝土，水泥含量220～240 kg/m3，不采用膨脹劑及膨脹劑類外加劑，石子空隙率控制40%，嚴格控制粗細骨料含泥量和機制砂石粉含量;混凝土中摻入適量粉煤灰，改善混凝土性能，降低混凝土水化熱。

本項目根據提前封閉沉降后澆帶對預拌混凝土的要求，制定了《沉降后澆帶處預拌混凝土質量控制專項方案》，對預拌混凝土生產單位進行專項交底，嚴格控制沉降后澆帶處預拌混凝土的質量，并進行試驗驗證，取得了理想的效果。

2）制定后澆帶提前封閉專項施工方案

采用跳倉法施工工藝，并制定《沉降后澆帶提前封閉專項施工方案》，將沉降后澆帶劃分為不大于40m的倉格，合理組織施工順序，務必保證相鄰倉格間的澆筑時間大于7天，避免混凝土產生收縮裂縫。同時做好混凝土澆筑前做好沉降后澆帶處的清理及剔鑿工作、混凝土澆筑后的養護工作。

3）制定后澆帶提前封閉專項施工管理辦法[5]

合理規劃混凝土攪拌車交通路線，保證沉降后澆帶混凝土澆筑的連續性，避免出現施工冷縫。及時進行地下室外墻及頂板防水、回填土施工，嚴格控制車庫頂板施工荷載。

4）加強沉降觀測

根據專家意見，沉降后澆帶提前封閉后，在沉降后澆帶兩側設置沉降觀測點，加大觀測頻率，保證觀測值的準確性。

5 經濟對比分析

經統計，本工程沉降后澆帶總長3144.65m，寬0.8m，提前封閉沉降后澆帶之后，沉降后澆帶處獨立支撐可提前200天拆除。后澆帶獨立支撐使用185234m鍵槽式鋼管（租賃價格為0.026元/m.d），使用14151m鋼包木（租賃價格為0.032元/m.d），使用11320.74㎡膠合板（購買價格為37.62元/㎡），可節約總成本1479669.44元。同時預計節約工期45天。

6 結語

該工程通過計算分析，并積極采取各種施工保證措施，提前封閉了沉降后澆帶，保證了肥槽及車庫頂板回填土的及時穿插，為預制構件的堆放創造了良好條件，避免了沉降后澆帶處的滲漏風險及施工質量隱患，取得了良好的經濟效益和社會效益。

參考文獻：

[1]《超長大體積混凝土結構跳倉法技術規程》（DB11T1200-2015），2015-04-30，18-19頁

[2]《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011），2011-07-26，84-85頁

[3]《建筑地基處理技術規范》（JGJ 79-2012）， 2012-08-23

[4]《北京地區建筑地基基礎勘察設計規范》（DBJ11-501-2009）（2016年版）

[5]范榮輝，李鑫奎，譚英輝.地下室底板取消沉降后澆帶的技術分析與應用.建筑施工，第40卷，第12期，2044-2047頁