基于黏附性的水泥穩定RAP混合料性能改善研究

任自銘 杜冰潔 殷世林 楊中長

摘 要：為解決再生混合料力學性能較差的問題，通過老化試驗和不同老化程度的混合料無側限抗壓強度、劈裂強度試驗，分析研究回收瀝青路面材料（RAP）老化程度對混合料性能的影響;通過集料比表面積和有效瀝青膜厚度初選乳化瀝青劑量，并分析乳化瀝青劑量與混合料抗壓強度、劈裂強度和回彈模量的關系，計算得到最佳乳化瀝青劑量。結果表明：RAP料老化是再生混合料力學性能較差的重要原因，存在合理的乳化瀝青摻量，可有效提高再生混合料的力學性能。

關鍵詞：RAP;乳化瀝青;黏附性;最佳摻量;力學性能

中圖分類號：U416.2

文獻標志碼：A

doi：10.3969/j.issn.1000-1379.2022.02.028

引用格式：任自銘，杜冰潔，殷世林，等.基于黏附性的水泥穩定RAP混合料性能改善研究[J].人民黃河，2022，44（2）：138-142.

Abstract： In order to solve the issue of poor mechanical properties of the recycled mixture， this paper analyzed and studied the influence of RAP material aging degree to the performance of the mixture through aging test and unconfined compressive strength and splitting strength test of the mixture under different aging degrees.Primary emulsified asphalt dosages were selected by specific surface area of aggregate and effective asphalt film thickness. Then， by analyzing the relationship between the dosages of emulsified asphalt and the compressive strength， splitting strength and resilient modulus of the mixture， the best dosage of emulsified asphalt was calculated.The results show that RAP aging is an important reason for poor mechanical properties of the recycled mixture， and reasonable emulsified asphalt content can effectively improve the mechanical properties of the recycled mixture.

Key words： RAP;emulsified asphalt;adhesion;optimum dosage;mechanical properties

在大眾環保意識不斷加強和資源逐漸減少的當今，資源的再生利用成為大勢所趨。如今，我國道路工程中所消耗的大量瀝青材料，其回收后經過水泥穩定處理，并應用于道路基層中的現象已十分普遍[1]。但回收瀝青路面材料（RAP）為回收再生材料，其表面瀝青材料老化較為嚴重，易使再生混合材料內部形成薄弱面，從而導致強度較低。在實際工程中，通常采用提高水泥劑量或降低RAP料摻量的方法提高再生混合料的強度，但增加水泥劑量的方法易導致再生混合料基層產生收縮裂縫且增加成本，而大幅減少RAP料的摻量將直接降低再生利用率。因此，不能僅通過提高水泥劑量或降低RAP摻量來改善再生混合料的性能[2]。

Amir Modarres等[3]通過在再生混合料中添加煤矸石粉，以期改善其性能，結果表明煤矸石粉的加入對提高再生混合料的強度及水穩定性有一定的作用，但效果不明顯。孫建秀等[4]研究了不同改性劑對冷再生混合料強度的影響，提出復合改性劑能夠明顯提高冷再生混合料的早期強度，但工程造價較高。Bressi等[5]通過對再生材料進行示蹤器追蹤發現，RAP料表面老化瀝青使得RAP與黏結劑的黏結效果明顯低于新集料。

在解決冷再生混合料力學性能較差的問題時，摻加纖維、改性劑等材料將提高工程造價，而增大水泥劑量將導致混合料抗裂性能下降。因此，本文針對RAP料老化對再生混合料力學性能的影響，通過改善水泥與RAP料的黏附性，進一步改善冷再生混合料的力學性能。

1 水泥穩定RAP混合料組成設計

1.1 原材料

試驗所用RAP料取自臨黃大堤堤頂道路濟南段右岸下段K4+000—K7+000，由維特根WR2500S路面銑刨機銑刨而來，水泥選用黃河牌P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，新集料為濟南市堤頂道路工程所用的石灰巖。按照現行規范的檢測方法對新集料的壓碎值、密度、吸水率等性能指標進行試驗測試，經檢驗，其各項指標均滿足要求。通過篩分試驗對其級配進行檢測，結果見圖1。

1.2 級配設計

由圖1可知試驗所用RAP料中細集料較少，根據規范推薦的級配范圍，初擬50∶50、40∶60、70∶30、80∶20、90∶10五種RAP料與新集料的摻配比例，并針對各種集料的組成特點設計了5種合成級配。各合成級配設計結果見表1。

1.3 無側限抗壓強度

通過對大量實際工程及研究論文的分析比較，擬定4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%、6.5%等6個水泥劑量，對水泥穩定RAP混合料抗壓強度進行研究，并進行級配篩選。5種級配混合料7 d齡期無側限抗壓強度變化見圖2。

根據圖2試驗結果分析可知，各級配水泥穩定RAP混合料的7 d無側限抗壓強度在水泥劑量相對較低時增幅較大。與4.5%水泥劑量的混合料相比，6.0%水泥劑量的JP1和JP2混合料強度分別增長了54%和50%，JP3、JP4和JP5混合料增長幅度均小于40%。這說明再生混合料在粗集料較少的情況下，水泥使得混合料內部的骨架結構更加堅固，混合料的強度增長較快。經分析，JP1和JP2混合料的強度明顯優于其他3種級配，故本文選用JP1和JP2作為設計級配，水泥劑量范圍為4.5%～6.0%。

2 RAP料老化對混合料性能的影響

2.1 老化試驗

根據《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程》（JTG E20—2011）中推薦的T0734方法對RAP料進行進一步老化，即將各級配RAP料放入85 ℃±1 ℃烘箱中加熱，通過設置不同的老化梯度對混合料性能影響開展研究?；旌狭显倮匣M時間見表2。

為確定RAP在加熱過程中的老化程度，在RAP再老化前通過阿布森法同期抽提RAP中的老化瀝青，并將抽提的老化瀝青按照上述再老化時間分組，然后與RAP料一起進行老化試驗，待達到預定再老化時間后對老化瀝青的3個指標進行檢測，根據試驗結果對瀝青老化程度進行評價。RAP中抽提原樣瀝青及其再老化后的3個指標檢測結果見表3。

由表3可知，隨著老化時間的延長，瀝青的針入度降低。在烘箱加熱老化72 h后，瀝青針入度較初始狀態降低了8%，加熱老化288 h后，針入度較初始狀態降低了28%;與針入度相比，再老化過程中瀝青軟化點的變化幅度較小，老化72 h后軟化點較初始狀態升高了3%，老化288 h后軟化點較初始狀態升高了14%;再老過程中加熱72 h以后，老化瀝青的延度值已降至0，說明老化瀝青的塑性已基本喪失。

2.2 老化程度對混合料性能的影響

選取JP1和JP2兩種級配類型開展RAP老化程度對再生混合料強度的影響研究。當再生混合料達到再老化期限后，測定不同老化程度再生混合料的7 d齡期無側限抗壓強度和劈裂強度。

2.2.1 老化程度對無側限抗壓強度的影響

根據檢測結果繪制混合料無側限抗壓強度發展曲線，見圖3。

由圖3可知，隨著再生混合料中RAP老化程度的加重，兩種級配混合料的7 d無側限抗壓強度均呈現出逐漸下降的趨勢，且當水泥劑量較低時其抗壓強度的減小最為明顯。當水泥劑量為4.5%時，JP1和JP2中RAP老化288 h時再生混合料的抗壓強度較原狀混合料分別降低了18.6%和20.7%;隨著水泥劑量的增加，兩種級配混合料強度的降幅逐漸減小，水泥劑量為5.5%、6.0%時，JP1和JP2混合料中RAP老化288 h時再生混合料的抗壓強度較原狀混合料分別平均降低了7.9%和12.1%。

兩種級配RAP料再老化時間為72 h時，混合料的無側限抗壓強度變化較小。隨著瀝青老化程度的加重，瀝青逐漸“脆硬化”，其老化程度的加重同時也降低了RAP料表面的粗糙程度，從而降低了水泥漿在RAP料表面的黏附性，使得再生混合料的強度隨老化程度的加重而逐漸降低。

2.2.2 老化程度對劈裂強度的影響

根據檢測結果分析不同老化程度混合料劈裂強度發展規律，見圖4。

由圖4可知，隨著RAP料再老化程度的增加，兩種級配再生混合料的劈裂強度均明顯降低。水泥劑量較低時，隨老化時間增加，再生混合料劈裂強度的降幅較大。當水泥劑量為4.5%時，老化288 h時JP1和JP2再生混合料的劈裂強度分別降低了26.0%和25.3%。相較于無側限抗壓強度，RAP料的老化程度對再生混合料劈裂強度的影響更為明顯。與無側限抗壓強度變化的原因相似，RAP料表面瀝青老化程度的加劇使其表面粗糙度降低且質地脆硬，降低了水泥漿與集料的黏附性，故再生混合料的劈裂強度下降明顯。

綜上所述，除RAP料的集料性能衰減外，其表面裹覆瀝青的老化導致混合料黏附性降低也是導致再生混合料強度較差的重要原因?；诖?，從改善水泥與RAP料黏附性角度出發，尋求改善水泥穩定RAP料性能的措施。

根據國內外現有研究成果，乳化瀝青破乳后會同時與水泥水化產生相互作用，在集料、瀝青和水泥3種材料界面發生多種反應，水化產物與乳化瀝青相互連接，既可增強RAP料與水泥的黏附性，又能提高集料之間的黏結性，從而提高再生混合料的整體性能[6]。因此，本研究在水泥穩定RAP料中加入乳化瀝青，以期改善混合料的整體性能。

3 乳化瀝青處治水泥穩定RAP方法研究

乳化瀝青劑量對RAP處治效果的影響至關重要，而集料的級配組成及表面積會直接影響乳化瀝青的摻加量。本研究根據水泥穩定RAP混合料的級配特點初選用于處治的乳化瀝青的劑量。參考瀝青混合料設計方法中結構瀝青的控制方法，通過計算組成集料表面積和控制黏結膜厚度初選乳化瀝青劑量[7]?！豆饭こ虨r青及瀝青混合料試驗規程》（JTG E20—2011）中集料表面積計算公式為

式中：SA為集料表面積之和，m2;Pi為各粒徑集料通過百分率，%;FAi為表面積系數，m2/kg，取值見表4。

國內學者提出結構瀝青膜厚度在4～8 μm范圍內時瀝青混合料的性能最優[8]。本研究結合冷再生RAP混合料的性能特點，以2、4、6、8 μm四種瀝青膜厚度對應的瀝青劑量作為乳化瀝青的初選劑量，根據式（2）計算各瀝青膜厚度下乳化瀝青的初選劑量W。

式中：hi為有機黏結劑膜的厚度，m;ρd為25 ℃時瀝青的密度，g/cm3。

根據JP1和JP2各瀝青膜厚度下乳化瀝青的初選劑量計算結果，取平均值選定0.35%、0.65%、0.95%和1.25%四種乳化瀝青劑量對RAP表面進行處治，并對乳化瀝青處治后水泥穩定RAP混合料的力學性能進行研究。

4 乳化瀝青對水泥穩定RAP性能的影響

為研究乳化瀝青對水泥穩定RAP混合料力學性能改善效果，選用瀝青含量較高的慢裂型普通乳化瀝青，采用0.35%、0.65%、0.95%和1.25%四種乳化瀝青劑量，對JP1和JP2兩組級配的乳化瀝青處治水泥穩定RAP混合料進行無側限抗壓強度試驗、劈裂強度試驗和抗壓回彈模量試驗。

4.1 乳化瀝青對無側限抗壓強度的影響

摻加不同劑量乳化瀝青的各級配混合料7 d齡期無側限抗壓強度變化情況見圖5。

由圖5可知，乳化瀝青對兩種級配混合料的抗壓強度均有不同程度的提高。當水泥劑量為5.0%、乳化瀝青摻量為0.65%時，JP1和JP2混合料7 d無側限抗壓強度相較于未摻加乳化瀝青時分別增長了7.9%和6.3%。但隨乳化瀝青劑量的繼續增加，再生混合料強度的增長幅度逐漸減小。乳化瀝青劑量增加至1.25%時，5.0%水泥摻量下JP1和JP2混合料的強度較未摻加時分別降低了4.4%和6.5%。同時，當水泥劑量較高時，乳化瀝青對再生混合料強度的提高作用更佳。因此，采用乳化瀝青處治水泥穩定RAP混合料可有效提高其抗壓強度。

4.2 乳化瀝青對劈裂強度的影響

摻加不同劑量乳化瀝青的各級配混合料90 d齡期劈裂強度變化情況見圖6。

由圖6分析可知，乳化瀝青對不同水泥劑量混合料的劈裂強度有不同程度的改善，且隨水泥劑量的增加，乳化瀝青的改善效果逐漸增強。以水泥劑量為4.5%為例，當乳化瀝青劑量達到0.65%時，JP1和JP2再生混合料90 d劈裂強度平均提高了3.1%;而當乳化瀝青劑量增加至1.25%時，JP1和JP2再生混合料90 d劈裂強度較未摻加時平均降低了12.9%。因此，存在合理的乳化瀝青劑量范圍，使得混合料劈裂強度得到最佳改善。

4.3 乳化瀝青對抗壓回彈模量的影響

摻加不同劑量乳化瀝青的各級配混合料90 d齡期抗壓回彈模量變化情況見圖7。

由圖7可知，各水泥劑量混合料的抗壓回彈模量隨著乳化瀝青劑量的增加均有不同程度的提高，兩種級配混合料的抗壓回彈模量隨著乳化瀝青劑量的增加均呈現先增大后減小的規律。因此，存在合理的乳化瀝青劑量范圍，使得水泥穩定RAP混合料的抗壓回彈模量得到有效改善。

5 主要結論

（1）通過老化試驗和不同老化程度對水泥穩定RAP混合料力學性能的影響分析發現，RAP料的老化使得水泥與混合料黏附性能減弱，導致水泥穩定RAP料力學性能較差。

（2）采用集料表面積和有效瀝青膜厚度計算初選乳化瀝青劑量以增強水泥與RAP料的黏附性，通過分析乳化瀝青劑量與混合料抗壓強度、劈裂強度和回彈模量的影響關系，可以綜合分析計算合理的乳化瀝青劑量。

（3）不同乳化瀝青劑量對RAP混合料力學性能的影響不同，當乳化瀝青劑量較低時對混合料瀝青性能影響較小。乳化瀝青對不同水泥劑量混合料的力學性能有不同程度的改善作用，對水泥劑量較低的RAP混合料改善作用較小，隨著水泥劑量的增加，乳化瀝青的改善作用逐漸增強，且存在最佳乳化瀝青劑量，在該劑量下混合料力學性能提高作用最為顯著。

參考文獻：

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【責任編輯 許立新】