四種超柔面料用紗的紡紗工藝改進方法

黃曉杰

(鄭州經貿學院，河南 鄭州 451191)

超低捻紗具有紗體柔軟手感好、扭矩較低和使用柔軟劑較少的特點，是一種非常安全良好的針織用紗，其結構和性能擁有較大的研究前景[1-3]。

超低捻紗作為高端棉紗廣泛用于柔軟面料，如牛仔超柔面料、嬰幼兒用品、巾被、針織內衣等。紗線結構蓬松、柔軟，但紗線生產效率低，紡紗千錠時斷頭多，產品質量差，存在整經百根萬米斷頭多、客戶反饋多、布面疵點多等問題。本文通過查找現有生產工藝影響因素，發現工藝質量與原料選配、設備工藝器件配置及關鍵工藝參數密切相關。通過對4種超低捻紗的生產、對生產設備的改造和工藝參數的調整等優化方案后，紗線性能顯著改善，從而提升超低捻紗生產效率，提高超低捻紗市場占有率。

1 轉杯紡超低捻紗的生產

轉杯紡紗是以高速轉杯為驅動，利用空氣負壓將纖維進行輸送、滑移、凝聚及加捻成紗的一種新型紡紗技術[4]。轉杯紡超低捻紗廣泛應用于牛仔超柔面料，要求布面柔軟、豐滿、疵點少。

試驗機型：Autocoro312轉杯紡紗機(德國賜來福集團股份有限公司)。線密度為83.3 tex的轉杯紡紗，配棉比例為原棉70%、破籽棉30%。此配棉主要生產正常捻、低捻、超低捻3類品種。3種線密度為83.3 tex轉杯紡純棉紗的生產指標如表1所示。

表1 83.3 tex轉杯紡純棉紗生產指標Tab.1 Production indexes of rotor spun cotton yarn of 83.3 tex

由表1可知，正常捻紗和低捻紗成紗斷裂強度、千錠時斷頭數和生產效率都很好，反觀線密度為83.3 tex的轉杯紡純棉超低捻紗，由于設計捻度低，成紗斷裂強度較正常紗和低捻紗低10.0%以上，千錠時斷頭數是正常紗和低捻紗2倍以上。在現有工藝參數情況下，生產效率基本維持在50%～70%，生產效率較正常紗和低捻紗低25%以上，3種轉杯紗條干值差異不大。

線密度為83.3 tex的轉杯紡純棉超低捻紗主要工藝參數：紡杯轉速59 000 r/min，分梳輥速度9 500 r/min，設計捻度38.1捻/(10 cm)，熟條定量28 g/(5 m)，引紗速度155 m/min，喂給速度2.1 m/min，張力牽伸0.96，紡紗負壓8 500 Pa ，分梳輥型號B174DN，梳纖通道型號A40，轉杯型號T340，阻捻頭型號K4，阻捻裝置型號為白色。

為降低轉杯紡超低捻紗千錠時斷頭數及提高成紗斷裂強度，利用SPSS正交試驗找出最佳的工藝配置[5]，改進轉杯紡超低捻紗紡紗工藝，選擇阻捻頭型號、阻捻裝置和轉杯型號3種工藝器件，每種工藝器件3種型號，其中阻捻頭型號包含K4型號(4個刻槽陶瓷阻捻頭)、K8R型號(一個旋轉深溝槽加8個刻槽的陶瓷阻捻頭)、KSK6型號(6個螺旋槽的陶瓷阻捻頭)。阻捻裝置包含綠色(表面光滑的)、白色(帶有3個較平緩刻槽)和黑色(帶有3個尖銳刻槽)3種類型，當紡紗捻度降低、紡紗穩定性降低時，使用阻捻裝置。轉杯型號包含T340型號、T346型號和TT346型號3種類型，以T340轉杯為例，T為凝棉槽形狀，3為轉杯軸承代號，40為凝棉槽直徑為40 mm。TT346和T346區別：凝棉槽直徑相同，溝槽不同，TT346溝槽比T346寬，相同條件下積雜少，紡紗穩定性好。工藝參數因素選擇紗線直徑、千錠時斷頭數、實測捻度、斷裂強度、條干等，正交試驗設計如表2所示。

1.1 紡紗穩定性分析

測試儀器：CT3000條干均勻度測試分析儀(陜西長嶺紡織機電科技有限公司)；YG063全自動單紗強力儀(陜西長嶺紡織機電科技有限公司)；Y331LN數字式捻度測試儀(萊州電子儀器有限公司)。

利用SPSS軟件分析，結合表2數據選擇“阻捻頭型號、轉杯型號和阻捻裝置”3個參數作為固定因子，對紡紗穩定性進行分析時，選擇“千錠時斷頭數”作為因變量；對紡紗指標進行分析時，選擇“斷裂強度、條干、實測捻度”作為因變量，對紗線蓬松度進行分析時，選擇“紗線直徑”作為因變量，“千錠時斷頭數”為因變量的鄧肯氏檢驗(Duncana,b)檢驗結果如表3所示。

在SPSS軟件統計結果中，Sig.為顯著性，若0.01

從表3可知，阻捻頭、轉杯和阻捻裝置的Sig.值分別為0.006、0.012、0.031，均小于0.05，說明3種工藝器件試驗結果對千錠時斷頭數有顯著影響。阻捻頭、轉杯和阻捻裝置3因素的F值分別為177.343、84.668、31.693，其影響主次關系是：阻捻頭>轉杯>阻捻裝置。由鄧肯氏檢驗可知，阻捻頭對千錠時斷頭數的影響數值分別為：K4型號為249次(斷頭次數數值越小越好)，K8R型號為125次，KSK6型號為299次；即阻捻頭的3種型號：K8R型號最好，其次是K4型號，最差為KSK6型號。轉杯對千錠時斷頭數的影響數值分別為：T340型號為273次，T346型號為239次，TT346型號為155次，即轉杯因子的3個型號：TT346型號最好，其次是T346型號，最差為T340型號。阻捻裝置對千錠時斷頭數的影響數值分別為：綠色型號為245次，白色型號為243次，黑色型號為180次；即阻捻裝置因子的3個型號：黑色最好，其次是白色，最差為綠色。

為降低千錠時斷頭數，最佳組合為K8R型號阻捻頭、TT346型號轉杯、黑色型號阻捻裝置。TT346和T346區別：凝棉槽直徑相同，溝槽不同，TT346溝槽比T346寬，相同條件下積雜少，紡紗穩定性好。

1.2 成紗指標分析

同理把“條干”選入因變量中，輸出數據如下：阻捻頭、轉杯、阻捻裝置3因素的Sig.值分別為0.008、0.044、0.170，阻捻頭和轉杯的Sig.值小于0.05，說明阻捻頭和轉杯試驗結果對紗線條干有顯著影響。阻捻頭、轉杯和阻捻裝置的F值分別為131、22和5，3個因子的影響主次關系是：阻捻頭>轉杯>阻捻裝置。由鄧肯氏檢驗可知，阻捻頭因素的K4型號最好，其次是KSK6型號，最差是K8R型號。轉杯因素下T340型號最好，其次是T346型號，最差是TT346型號。阻捻裝置因素的下綠色型號最好，其次是黑色型號，最差是白色型號。從條干指標上看，得到最佳組合為K4阻捻頭、T340轉杯、綠色阻捻裝置。

從斷裂強度上看，得到最佳組合為K8R阻捻頭、TT346轉杯、白色阻捻裝置。K8R阻捻頭斷裂強度稍高，對紡紗穩定性有利。從成紗捻度上分析，K8R阻捻頭成紗捻度低，加捻效率在85%左右，K4和KSK6加捻效率在90%左右。從紗線蓬松度上分析，把“紗線直徑”選入因變量中，阻捻頭K8R型號直徑最大，其次是K4型號，直徑最小是KSK6型號，即阻捻頭對紗線直徑、蓬松度有一定影響。

1.3 上機驗證

由于超低捻紗生產效率低，要求布面柔軟，首先從紡紗穩定性、成紗斷裂強度及紗線蓬松度上優選工藝器材，優選的工藝器材組合為K8R型號阻捻頭、TT346型號轉杯、黑色型號阻捻裝置，生產線密度為83.3 tex轉杯紡純棉超低捻紗，優選方案試驗指標如表4所示。

表4 優選方案試驗指標Tab.4 Test indicators for preferred schemes

由表4可知，通過對轉杯、阻捻頭和阻捻裝置等工藝器材的優選，成紗斷裂強度、條干等指標得到客戶認可，且紡紗千錠時斷頭數降為92次，在可控范圍內，生產效率92%以上，生產效率提高了31%～84%，達到此品種正常捻度紗的水平。

2 低捻度竹節紗的生產

低捻度竹節紗廣泛應用于牛仔面料，捻系數設計存在2個方面的問題：①捻系數設計太高，會失去低捻度紗的手感，還可能存在打絞的風險。②捻系數設計太低，紗線強力低，可能會存在整經斷頭多的風險。低捻度竹節紗捻系數設計的關鍵是找到既保證手感又能保證強力的捻度變化區間。

2.1 紗線強力與捻系數的關系

配棉采用4級棉(配棉指標：馬克隆值4.49，上半部平均長度28.9 mm，斷裂強度304 cN/tex，短絨率17.52%)來生產線密度為32.4 tex的賽絡紡純棉紗和線密度為83.3 tex的賽絡紡純棉紗2種紗線，所得紗線強力與捻系數之間的關系如表5所示。

表5 紗線強力與捻系數之間的關系Tab.5 Relationship between yarn strength and twist factor

由表5可推導出一元二次方程組：賽絡紡線密度為83.3 tex的賽絡紡純棉紗強力與捻系數預測方程見式(1)，得臨界捻系數為470，最大強力為1 519 cN；線密度為32.4 tex的賽絡紡純棉紗強力與捻系數預測方程見式(2)，臨界捻系數為470，最大強力為629 cN。

P=-0.004N2+3.710N+657.200

(1)

P=-0.003N2+3.258N-135.552

(2)

式中：P為紗線強力，cN；N為捻系數。

由表5示出：①純棉品種采用4級棉，不同線密度紗線臨界捻系數都為470左右。②捻系數推薦值為350～470。捻系數在430～470之間，棉紗強力處于較高水平，強力波動不大；在625～630 cN之間增大捻系數強力變化不大；捻系數在350～430的范圍沒有超過臨界捻系數，強力在580～625 cN之間，可以通過增大紗線捻系數來提高紗線強力。

2.2 竹節紗強力與捻系數的關系

線密度為58.3 tex的賽絡紡純棉竹節紗，節粗為1.5倍，配棉采用4級棉(配棉同上)，采用不同竹節循環長度和設計捻度，竹節平均長度與節距平均長度的比值為M值，試驗方案和試驗數據如表6所示。紗線打絞捻度的檢測方法：量取紗線長度50 cm，兩端夾持住，砝碼位于2個夾持點的中心，夾持點靠近在一起，紗線開始打絞，把打絞紗線夾入捻度測試儀中，反向退繞，該捻度值就是紗線打絞行為的測試值[6]。

竹節紗試驗方案及試驗數據見表6。由表6示出：①由方案11#、14#和15#可知，在相同設計捻系數的情況下，隨著M值的增加，節距捻系數增加，在臨界捻系數范圍內，節距斷裂強度增加。②由方案10#、11#可知，在M值和設計捻系數一樣的情況下，改變竹節紗循環長度，竹節紗的綜合強力和節距斷裂強度基本不變。③由方案10#、11#、12#、13#可知，節距處捻系數一致、M值增加的情況下，節距斷裂強度有下降趨勢。④由方案12#、17#可知，竹節紗節距斷裂強度與平紗斷裂強度基本相等，竹節紗節距處捻系數為436，賽絡紡平紗的捻系數為432，線密度均為48.6 tex，表明竹節紗的斷裂發生在節距處，此時節距部分的強力就是竹節紗的斷裂強力。⑤由10#、11#、14#、15#、16#可知，在同樣的設計捻系數下，竹節紗節距部分捻系數大于竹節紗設計捻系數，大于賽絡紡平紗捻系數，在沒有達到臨界捻系數之前，竹節紗節距處獲得捻系數大，因此竹節紗的強力大于普通平紗的強力。⑥由方案10#～13#可知，隨著設計捻系數下降，打絞捻度下降。⑦由方案11#、14#、15#可知，在設計捻系數一樣的情況下，M值增加，節距捻系數增大，打絞捻度增加。

表6 竹節紗試驗方案和試驗數據Tab.6 Test scheme and data of slub yarn

由平紗捻系數和竹節紗捻系數與強力關系可知，影響竹節強力的因素為節距號數、竹節倍數、M值、節距捻系數，在保證節距捻系數在臨界捻系數處時，就能保證竹節紗強力，當節距處捻系數在430～510之間，紗線強力變化不大。低捻度竹節紗之所以稱之為低捻紗，是由節距處低捻系數決定的。根據經驗，純棉品種在M值小于等于0.6的情況下，節距設計捻系數在370～470之間可以保證強力穩定，此時低捻度竹節紗品種節距捻系數設計在370～430。在M值大于0.6的情況下，節距設計捻系數在390～510之間可以保證強力穩定，此時低捻度竹節紗品種節距捻系數設計在390～450。低捻度容易造成大倍數竹節紗品種竹節處纖維滑脫，在節距捻系數范圍內上偏差控制；M值越大，竹節長度偏長，竹節紗強力有下降趨勢，在節距捻系數范圍內上偏差控制。

2.3 上機驗證

線密度為72.9 tex的賽絡紡純棉竹節紗，節長為11～22 cm，節距為15～40 cm，節粗為1.55倍。線密度為72.9 tex的賽絡紡純棉竹節紗試驗數據如表7所示。

表7 72.9 tex賽絡紡純棉竹節紗試驗數據Tab.7 Test data of siro spun cotton slub yarn with 72.9 tex

由表7可知，方案18#、19#、20#、21#分別為竹節紗設計捻系數從320增加到410，節距捻系數從435增加為557。捻系數從320增加到380，斷裂強度上升，方案18#、19#、20#斷裂強度有所改善；捻系數從380增加為410，斷裂強度穩定且有下降趨勢，打絞捻度從21捻/(25 cm)增加到25捻/(25 cm)，此處增加捻系數可能造成整經打絞。

此類品種正常竹節紗設計捻系數在410～430之間，低捻竹節紗品種捻系數在380～410之間，通過研究竹節紗強力與捻系數的關系，低捻度竹節紗設計捻系數在320～350之間，節距處捻系數在435～476之間，竹節紗斷裂強度最大下降1.3 cN/tex，不影響織造工序正常使用，設計捻系數較正常品種下降了60～90，紗線打絞行為下降6～10 捻/(25 cm)，既保證了紗線不扭結，又能保證強力不顯著降低，設計捻系數在320～350之間，既降低了打絞風險，又保證了布面手感柔軟。

3 低扭矩超低捻紗的生產

不同假捻法紡紗方式紡低捻紗的表現也有顯著的區別[7-9]。本文試驗采用基于羅拉式假捻的低扭矩裝置(山星紡機實業有限公司)，此低扭矩裝置核心就是把粗紗假捻器和導紗鉤的功能融合在一起，形成一個具有假捻功能的葉子板，由一條變頻電動機驅動的龍帶來實現動力傳遞。低扭矩紗的紗線市場占有率不高，織物手感不如同類產品，這些與原料選配，假捻元件安裝及控制，及關鍵工藝參數的設定有密切關系。

3.1 紡紗試驗

線密度為58.3 tex的賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗電動機(車頭位置加裝，0.25 kW)不同赫茲數指標對比，配棉采用3級棉(配棉指標：馬克隆值4.52，上半部平均長度29.3 mm，斷裂強度309 cN/tex，短絨率15.0%)，分別采用低扭矩裝置和賽絡紡裝置生產線密度為58.3 tex純棉紗，電動機不同赫茲數賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗試驗數據如表8所示。細紗上機工藝參數：喇叭口2.5 mm，鋼絲圈F09#。假捻元件線速度D與紡紗速度Y之間的比值，稱為D/Y值[10]。

表8 不同赫茲數的58.3 tex賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗試驗數據Tab.8 Test data of 58.3 tex siro spinning low torque pure cotton ultra-low twist yarn with different Hertz number

由表8示出，在上機捻系數為280時，低扭矩超低捻紗較賽絡紡紗毛羽改善了8.9%。200%棉結低扭矩超低捻紗較賽絡紡紗惡化，隨著假捻盤轉速的增加，棉結平均增加10.0%左右。強力在假捻盤轉速增加的情況下，先增加后下降，電動機赫茲數為45 Hz時強力最高，D/Y值為1.7，假捻盤轉速有一定影響，低扭矩超低捻紗的總體強力高于正常賽絡紡紗的強力，平均高6.7%。

不同配棉、不同捻系數生產線密度為58.3 tex的賽絡紡純棉超低捻紗，分別采用低扭矩裝置、緊密紡裝置、賽絡紡裝置生產不同配棉線密度為58.3 tex的純棉超低捻紗，線密度為58.3 tex的賽絡紡純棉超低捻紗試驗數據如表9所示。

從表9方案30#、35#、37#、38#可知，隨著捻系數從280增加到350，超低捻紗強力一直增加，毛羽逐漸降低，棉結逐漸增加。由方案30#、31#、32#、33#、34#可知，同為280捻系數分別采用3級棉、高馬值棉(配棉指標：馬克隆值5.5，上半部平均長度27.7 mm，斷裂強度293 cN/tex，短絨率15.52%)、4級棉及5級棉(配棉指標：馬克隆值4.4，上半部平均長度28.5 mm，斷裂強度291 cN/tex，短絨率20.87%)生產，強力上，3級棉和4級棉配棉差異不大，從條干、細節、粗節、棉結、毛羽等指標上看3級棉優于4級棉。捻系數280分別采用低扭矩和緊密紡生產，低扭矩紗線強力稍高緊密紡紗線，低扭矩紗線在條干、細節、粗節及棉結上好于緊密紡紗線，在毛羽方面差于緊密紡紗線。由方案35#、36#可知，捻系數同為310，低扭矩紗線指標好于賽絡紡紗線。

表9 不同配棉(58.3 tex)的賽絡紡純棉超低捻紗試驗數據Tab.9 Test data of 58.3 tex siro spinning pure cotton ultra-low twist yarn with different cotton blending

優化試驗喇叭口間距和鋼絲圈質量，生產線密度為36.4 tex的賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗，線密度為36.4 tex的賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗試驗數據如表10所示。

表10 36.4 tex賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗試驗數據Tab.10 Test data of 36.4 tex siro spinning low torque pure cotton ultra-low twist yarn

由表10可知，喇叭口間距從2.5 mm增加到4.5 mm，須條上滑移纖維增加，致使弱點增多[11]，可能會造成千錠時斷頭增加，但加捻三角區須條上捻度增加，須條上的強力增加，成紗強力增加。方案40#較方案39#鋼絲圈質量增加1號，增加鋼絲圈質量使紗條與假捻元件正壓力增加，假捻效果好，使毛羽和強力有明顯改善。

3.2 織造試驗

低扭矩超低捻紗廣泛應用于牛仔面料。采用方案29#、30#、31#、32#、33#、34#紗線進行織造試驗，用作緯紗，6種方案的設計捻系數均為280，紡紗方式分別為緊密紡、低扭矩和賽絡紡紡。對比織物的手感發現，不同的紡紗形式，不同的配棉，織物風格差異較大，從織物正面看，方案32#線密度為58.3 tex的賽絡紡低扭矩純棉超低捻紗布面白度大，紗線直徑和毛羽大，紗線更蓬松些，手感更柔軟。

4 超低捻包纏紗的生產

巾被、針織內衣等產品要求盡量柔軟，對紗線要求之一就是采用低捻度紗線，但是，普通紗線過小的捻度會造成紡紗困難和織造的斷頭增多，因此，以往實現“柔軟”只能平衡紡紗和織造兩方面，對紗線捻度的要求選取折中值。超低捻包纏紗為巾被、針織內衣等行業提供了實現“柔軟”的另一種全新的解決方案。超低捻紗產品的突出特點就是超強的“柔軟”和吸水性。為此采用賽羅菲爾紡成功開發了精梳棉/安泰貝纖維(60/40)19.7 tex包纏44.4 dtex/1 f桑蠶絲長絲系列紗線。安泰貝纖維是賽得利公司開發的一種抗菌纖維素纖維，能夠將抗菌物質共混入纖維內部的天然纖維。

4.1 粗紗工藝參數及半成品指標

EJK211型粗紗機工藝參數：粗紗定量5.0 g/(10 m)，捻系數111，上機捻度4.75捻/(10 cm)，牽伸8.48倍，后牽伸1.30倍，羅拉隔距11 mm×25 mm×40 mm，鉗口隔距5.0 mm，集合器5.5 mm，始紡速度700 r/min，高速速度1 100 r/min，滿紗速度1 050 r/min。半成品指標：并條條干3.0%以內，粗紗條干4.5%以內。

4.2 長絲的位置

包纏絲的喂入位置：將包纏絲放在粗紗須條的右側，當粗紗須條與包纏長絲的距離小于3 mm時，長絲容易包纏到紗體內部；當該距離大于5 mm時，粗紗須條與包纏絲間距不宜寬松，否則加捻三角區會嚴重偏于一側，造成松弛導致纖維損失[12]。當該距離為4 mm時，能夠保證生產順利進行。

4.3 吊錠式長絲裝置類型

需要增加粗紗架，把長絲筒子放置在粗紗吊錠上，自己退繞出來，該裝置是被動退繞方式。張力裝置采用被動式雙張力盤，芯紗經過2道張力盤，張力變化錠間差異大，長絲筒的長絲需要復倒到粗紗管上。

4.4 長絲工藝參數

提高包纏效果的關鍵控制點是長絲裝置喂入機構穩定性[13]，檢測方法是通過與紗體纖維不同顏色的黑4.44 tex滌綸長絲來試紡。在包纏紗的紡制過程中，長絲退繞張力的控制是十分關鍵的環節[14]，保證長絲退繞張力平穩均勻，無阻力[15]，吊錠式裝置長絲經過導絲桿，過2道張力盤，可以采用張力儀器檢測張力的一致性。長絲牽伸倍數偏小控制，保證包纏絲與短纖條在加捻三角區復合加捻時長絲張力值略小于短纖條的張力。長絲預牽伸倍數決定了長絲張力，需試驗摸索，長絲的線密度、根數及機械結構、狀態都對其有一定的影響。包纏絲預牽伸倍數一般控制在0.98～1.03倍之間，長絲通過導絲輪喂入前鉗口，長絲呈彎曲狀態，以保證包纏絲與短纖維須條在加捻三角區復合加捻時包纏絲張力值略小于短纖維須條的張力。經試紡證明，包纏絲預牽伸倍數在1.00～1.03倍時比較合理，既不易被拉斷，又能保證張力和成紗結構的要求。

4.5 細紗工藝參數

生產精梳棉/安泰貝(60/40)19.7 tex包纏44.4 dtex桑蠶絲長絲，EJM128K細紗機工藝參數：羅拉隔距為17.5 mm×34.5 mm，皮輥硬度65度，隔距塊2.8 mm，錠速8 753 r/min，前羅拉速度210 r/min，設計捻系數235，捻度53捻/(10 cm)，牽伸倍數37.4。長絲牽伸倍數采用1.01倍，將長絲放在精梳棉/安泰貝粗紗須條的右側4 mm處。

紗線特點：①捻系數顯著降低，紗線直徑明顯變大，正常紗線捻系數在300～400之間，超低捻包纏紗捻系數可以根據最終客戶用途，控制在220～320之間；②成紗結構對紗線成紗性能有很好改善。從紗線表面來看，紗線表面的毛羽被長絲纏繞在紗體上，使包纏紗的毛羽顯著降低。③與普通環錠紡相比，超低捻包纏紗有捻度低、能耗低、紡紗斷頭低、紗線柔軟性好等優點。

5 結 論

以轉杯紡超低捻紗、低捻度竹節紗、低扭矩超低捻紗和超低捻包纏紗作為實驗對象，分析原料選配、設備工藝器材及關鍵工藝參數等影響因素，從紗線穩定性、成紗指標等方面，對影響紗線因素進行研究并提出改善方案，得出以下結論：

①針對轉杯紡超低捻紗生產的問題，無論是紡紗穩定性、紗線蓬松度還是成紗指標，阻捻頭因素>紡杯因素>阻捻裝置因素，阻捻頭對成紗的斷裂強度、條干、蓬松度、毛羽指數和千錠時斷頭數等密切相關。采用K8R阻捻頭強力高，千錠時斷頭少，毛羽指數大，實測捻度低，紗線表面包纏纖維少。TT型轉杯溝槽比T型寬，相同條件下不易積雜，紡紗穩定性好，但成紗指標差。

②針對低捻度竹節紗生產的問題，通過試驗把節距捻系數計算引入竹節紗工藝設計中，紗線打絞行為下降，設計捻系數較正常竹節紗平均降低60～90，錠速降低，強力下降不大，既保證了織物手感，又降低了成本和提高了產量。

③針對低扭矩超低捻紗生產的問題，對低扭矩超低捻紗關鍵工藝參數優化試驗，通過加大喇叭口間距和鋼絲圈質量，超低捻紗強力、毛羽明顯改善。D/Y值控制在1.3～1.7之間指標效果好。超低捻紗的布面手感與配棉成分有直接關系，不同的配棉，織物的風格差異較大。

④通過對包纏紗的長絲位置、長絲的退繞張力、紗線特點和用途進行了全面分析和研究，生產的超低捻耐磨紗風格新穎別致，手感柔軟，是一種類似于無捻紗的新型產品。

經過測試，以上超低捻紡紗工藝改進方法對超低捻紡紗質量有顯著提升，并對紗線生產有一定的指導意義。