蝸舌形狀對離心泵性能數(shù)值模擬的影響

屈春葉

蝸舌形狀對離心泵性能數(shù)值模擬的影響

屈春葉

（山西工程職業(yè)學院， 山西 太原 030000）

對同一型號不同蝸舌形狀的離心泵內流場進行數(shù)值模擬，利用三維造型軟件PRO/E對離心泵蝸舌分別采用補面法、拉伸法和矩形法造型?；贔LUENT數(shù)值模擬軟件，利用有限體積法對雷諾時均Navier-Stokes方程進行離散，選用標準湍流模型，壓力和速度耦合采用SIMPLEC算法。數(shù)值計算結果分析表明，采用補面法蝸舌來模擬實際蝸舌結構更加合理。

離心泵；數(shù)值預測；PRO/E；三維流場；蝸舌形狀

離心泵是一種通用機械，在農業(yè)田地灌溉、礦石開采、石油化工、動力工業(yè)、城市排水等諸多領域都得到了廣泛的應用。

出水室是離心泵的重要過流部件，其內部的流動復雜， 由于水流在出水室中的水力損失可達到泵的總水力損失的一半，出水室結構設計的優(yōu)劣，對于改善泵的性能有著極為重要的影響。葉輪與隔舌的動靜干涉作用會造成離心泵內部流動誘導振動，而葉輪與泵體之間的間隙和相互關系，即泵蝸舌位置及間隙大小對泵性能、曲線形狀和振動也有很大的影響[1]。

相比傳統(tǒng)離心泵設計與性能的研究方法，數(shù)值模擬方法可提供近乎精確的理論數(shù)據支撐用于實際操作[2]。目前有許多學者對此進行了研究。賈程莉[3]等研究了隔舌倒圓半徑對核主泵性能的影響，指出在結構尺寸允許的條件下，適當增大倒圓半徑可以改善隔舌附近的流場結構，進而減小壓水室內的流動損失，提高模型泵的性能；高波[4]等針對同一葉輪匹配5種不同隔舌半徑的離心泵進行了非定常數(shù)值計算研究，得出蝸殼隔舌半徑對離心泵性能及水力載荷特性的影響規(guī)律；李紅[5]等研究了隔舌間隙對自吸離心泵自吸性能的影響，揭示了減小隔舌間隙自吸時間縮短的微觀機理；鐘衛(wèi)[6]等對5種不同隔舌安放角蝸殼式離心泵進行了全流道數(shù)值模擬，分析得出適當?shù)卦黾痈羯喟卜沤强赏貙捤π矢咝^(qū)域，且不同隔舌安放角時固液兩相離心泵內壓力的脈動亦隨之發(fā)生周期性變化，增大蝸殼的隔舌安放角會明顯且均勻增大蝸殼隔舌處的徑向力；趙存生[7]等對離心泵口環(huán)間隙的流動特性進行了數(shù)值模擬，得出隨著口環(huán)間隙的增加，離心泵的揚程、效率均下降，離心泵進出口壓強與速度呈現(xiàn)不均勻漸進梯度分布；葉莉[8]對不同隔舌安放角對離心泵內部流動特性的影響做了研究，指出隔舌安放角的不同主要對非設計工況下離心泵內部流體流態(tài)影響較大；呂劍淵[9]等發(fā)現(xiàn)適當增大蝸殼隔舌安放角可促進離心泵內部流動的穩(wěn)定，也可抑制能量的耗散。

對于離心泵的內部流場數(shù)值分析，建模是很重要的一環(huán)。很多人在對離心泵進行數(shù)值模擬的時候，都采用簡單的矩形蝸舌，或是直接拉伸出一個半圓形簡易蝸舌。還有一種蝸舌的造型方法，被稱作補面法[10]，這種方法相對前兩種會稍復雜一點，但卻很符合泵的流線型設計，也更加接近現(xiàn)實的泵的蝸舌。但對于這幾種造型方法對離心泵性能預測的具體差異，至今還未有人對其進行系統(tǒng)的比較和分析。

本文針對這3種蝸舌部分的造型方法進行比較研究，得出這3種方法對離心泵模擬數(shù)值分析得到的性能預測的差異以及優(yōu)劣，以提供更加合理的數(shù)值模擬方法來模擬離心泵的性能，使得數(shù)值模擬結果更加精確有效。

1 研究方案

本文研究的對象是型號為MY56-50的化工石油離心泵，其模型參數(shù)為: 葉輪出口直徑2=225 mm，葉輪出口寬度2=8.3 mm，葉輪進口直徑1=82 mm，葉片數(shù)=6，葉片包角130°，葉輪額定轉速=2 950 r·min-1，蝸殼進口基圓直徑3=232 mm，蝸殼進口寬度3=24 mm。離心泵比轉速s=56，設計揚程=64.14m，設計流量d=50 m3·h-1[11]。

蝸舌部分設計了3種形狀，在這里分別叫作補面法蝸舌、拉伸法蝸舌和矩形法蝸舌，如圖1所示。

圖1 3種不同造型方法的蝸舌

3個模型除了蝸舌形狀不一樣外，其他主要參數(shù)、形狀和尺寸是完全一樣的。

2 數(shù)值模擬研究

2.1 控制方程

連續(xù)性方程：

動量方程：

式中：—流體密度，kg·m-3；

—方向的速度分量，m·s-1；

—方向的速度分量，m·s-1；

—方向的速度分量，m·s-1；

u—方向的雷諾平均速度；

—雷諾平均靜壓。

采用標準湍流模型：

湍流擴散方程：

2.2 模型建立及網格劃分

采用Pro/E對葉輪和蝸殼進行三維造型，用前處理軟件GAMBIT對其進行網格劃分，其中蝸殼流道被分成8個部分進行網格劃分，葉輪流道采用四面體網格，蝸殼和隔層以及進口管都采用六面體網格，蝸舌部分用四面體進行加密。

補面法蝸舌網格單元數(shù)為602 642個，拉伸法蝸舌網格單元數(shù)為443 463個，矩形法蝸舌網格單元數(shù)為416 834個。

2.3 邊界條件

采用速度進口邊界條件，出口邊界條件為自由出流( outflow )，固壁處采用無滑移邊界條件，近壁區(qū)采用標準壁面函數(shù)[12-13]。

2.4 計算結果分析

2.4.1 性能預測方法

揚程：

式中：out—蝸殼出口總壓，Pa；

in—葉輪進口總壓，Pa；

—出口平面至入口管路中心軸線垂直距離，取0.25 m。

軸功率和效率[14]：

式中：η—離心泵水力效率；

e—離心泵有效軸功率；

—離心泵軸功率；

—離心泵葉輪繞旋轉軸軸的轉矩，N·m；

—離心泵葉輪轉速，r·min-1。

2.4.2 內部流場對比分析

在蝸殼內介質水通過葉輪來增加能量，以隔舌為界，一邊為低壓區(qū)，一邊為高壓區(qū)。高壓區(qū)通過蝸殼出口轉變?yōu)閯幽?。沿著葉輪流道，流體壓力逐漸升高，其最大壓力出現(xiàn)在葉片出口附近；最低壓力點出現(xiàn)在葉輪進口處，靠近葉片進口邊，這也是通常發(fā)生汽蝕的地方，與實驗結果是相一致的[11]。相同工況下，采用補面法蝸舌的離心泵其壓力變化范圍最小，而采用矩形法蝸舌的離心泵其壓力變化范圍最大。蝸舌附近，補面法蝸舌離心泵較之其他兩種的壓力變化更加均勻。

3種不同蝸舌造型形狀的離心泵速度分布情況基本一致。但補面法蝸舌處速度變化較為平緩，速度變化層次性更加明顯，拉伸法蝸舌次之，矩形法蝸舌處相對來說速度變化較為激烈，流體速度方向改變較大，水力損失較大。這是因為補面法蝸舌處較之流體在蝸殼進口處與葉輪出口處之間的循環(huán)區(qū)域較大，而且區(qū)域變化較為平緩，流體流到此處不會形成強烈的撞擊；拉伸法蝸舌和矩形法蝸舌附近的流體循環(huán)區(qū)域相對較小，而且在小區(qū)域處是尖端區(qū)域，這就使得流體流動速度方向存在大的改變，流體內部撞擊也就更加激烈，這樣就會產生大的水力損失，影響離心泵的揚程和效率。

圖2為3種不同蝸舌造型的離心泵蝸舌處的速度分布情況。由圖2可知，補面法蝸舌附近蝸殼的有效流動區(qū)域較大，水力損失較小，其附近流場水流速度相對另兩種蝸舌較小，沖擊也較小，流體相對流動更加均勻；拉伸法蝸舌附近相對補面法蝸舌，其流體流動更為激烈，流體流動方向變化較快，對蝸殼的沖擊也比較大，這樣就會增大水力損失，使得揚程降低，效率減小，流體流動的不均勻性增大；矩形法蝸舌附近流場水流沖擊最大，水力損失也隨之增大，這樣對離心泵的效率影響最為明顯。

圖2 3種不同蝸舌造型形狀的離心泵中間截面絕對速度分布

2.4.3 性能分析

3種不同蝸舌造型形狀的離心泵的揚程、軸功率以及效率的性能曲線如圖3所示。圖中1、2、3、4分別表示實驗值、補面法、拉伸法和矩形法的性能曲線。

圖3 3種不同蝸舌造型形狀的離心泵性能曲線

從圖3中可以看出，隨著流量的增大，它們的性能隨流量的變化的總體趨勢是一致的。補面法蝸舌離心泵最接近實驗法得出的性能曲線，也就是更接近真實情況；拉伸法蝸舌離心泵和矩形法蝸舌離心泵得出的揚程曲線稍有上升，說明拉伸法蝸舌離心泵和矩形法蝸舌離心泵的模擬性能稍有不穩(wěn)定。

補面法蝸舌離心泵其蝸舌附近水流沖擊力較小，水力損失也隨之較少，這樣使得離心泵的揚程較大，而矩形法蝸舌離心泵和拉伸法蝸舌離心泵的水力損失較大，揚程也隨之減小。

3 結 論

本研究分別以3種同一型號但不同蝸舌造型形狀的離心泵為研究對象，對其內部流場和性能進行數(shù)值模擬分析，得出下述結論：

1）相同工況下，擁有補面法蝸舌的離心泵，其壓力變化范圍最小，矩形法蝸舌離心泵的壓力變化范圍最大。蝸舌附近，補面法蝸舌離心泵較之其他兩種蝸舌造型的離心泵的壓力變化更加均勻。

2）補面法蝸舌離心泵蝸舌處附近流場水流沖擊最小，矩形法蝸舌離心泵蝸舌附近流場水流沖擊最大；補面法蝸舌離心泵蝸舌處速度變化較為平緩，速度變化層次性更加明顯，拉伸法蝸舌次之，矩形法蝸舌處相對來說速度變化較為激烈，流體速度方向改變較大，水力損失也較大。

3）拉伸法蝸舌和矩形法蝸舌離心泵的模擬性能稍有不穩(wěn)定，補面法蝸舌離心泵性能預測更加準確。

綜合來看，采用補面法蝸舌來模擬實際蝸舌的結構更具有合理性。

［1］梁雙印，王曉靜，張鵬.隔舌對離心泵性能影響的三維數(shù)值模擬[J].中國電力教育，2005（52）：1.

［2］黨明巖，王復興.數(shù)值模擬在離心泵性能研究中的應用進展[J].遼寧師專學報（自然科學版），2020，22（4）：1-6.

［3］賈程莉，楊從新，蘭小剛，等.隔舌倒圓半徑對核主泵性能的影響[J].排灌機械工程學報，2017，35（7）：571-576.

［4］高波，楊麗，張寧，等.蝸殼隔舌半徑對離心泵性能及水力載荷特性的影響[J].排灌機械工程學報，2018，36（3）：185-190.

［5］李紅，陸天橋，詹連辰.隔舌間隙對自吸離心泵自吸性能的影響[J].農業(yè)機械學報，2017，48（3）：141-147.

［6］鐘衛(wèi)，符杰，何峻，等.隔舌安放角對固液兩相流離心泵性能的影響研究[J].中國農村水利水電，2021（11）：165-170.

［7］趙存生，韓小溪，崔哲.離心泵口環(huán)間隙流動特性的數(shù)值模擬[J].中國艦船研究，2020，15（4）：159-167.

［8］葉莉.隔舌安放角對離心泵的水動力特性影響研究[J].人民長江，2017，48（3）：91-96.

［9］呂劍淵，許文倩，張玉良，等.蝸殼隔舌安放角對離心泵特性及流動穩(wěn)定性的影響[J].浙江理工大學學報（自然科學版），2021，45（3）：351-364.

［10］余鴻剛，王正初，盧圣毆，等.基于補面法和UG的離心泵蝸殼三維模型設計研究[J].機械工程師，2021（4）：42-44.

［11］沈陽水泵研究所.離心泵水力模型匯編 [G].1996.

［12］韓占忠.FLUENT流體工程仿真計算實例與應用[M].北京：北京理工大學出版社，2004.

［13］畢智高，張玲玲，賈冰，等.葉片數(shù)對離心泵性能影響的數(shù)值模擬[J].當代化工，2021，50（5）：1136-1139.

［14］關醒凡.現(xiàn)代泵技術手冊 [M].北京：宇航出版社，1995.

Influence of Volute Tongue Shape on the Numerical Simulation of Centrifugal Pump Performance

（Shanxi Engineering Vocational College, Taiyuan Shanxi 030000, China）

The same type centrifugal pumpswith different volute tongue shapeswere numerically simulated. PRO/E modeling software was used to model their volute tongues by complement surface method, the drawing method and rectangular method,respectively. Numerical simulations were conducted by FLUENT, in which Reynolds averaged Navier-Stokes equations were discretized by finite volume method, and standardturbulence model was chosen,and the pressure-velocity relation was coupled by SIMPLEC algorithm. The numerical calculation results proved the rationality of the structure of the volute tongues by complement surface method to simulate the actual volute tongue.

Centrifugal pump; Numerical simulation; PRO/E; 3D flow field; Volute tongue shape

2021-07-05

屈春葉（1985-），女，山西省大同市人，講師，碩士，2019年畢業(yè)于太原理工大學化工過程機械專業(yè)，研究方向：化工裝備技術。

TH311

A

1004-0935（2022）01-0121-04