鋼支撐滯后施工對(duì)基坑支護(hù)體系的影響研究

孔 茜， 楊 睿

(1. 中交第二航務(wù)工程局有限公司， 湖北 武漢 430040； 2. 長(zhǎng)大橋梁建設(shè)施工技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)試驗(yàn)室，湖北 武漢 430040； 3. 交通運(yùn)輸行業(yè)交通基礎(chǔ)設(shè)施智能制造技術(shù)研發(fā)中心， 湖北 武漢 430040)

0 引言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，一線及省會(huì)城市的輻射效應(yīng)對(duì)周邊二、三線城市越來(lái)越強(qiáng)，集機(jī)場(chǎng)、高鐵站、地鐵站于一體的大型綜合樞紐系統(tǒng)應(yīng)運(yùn)而生。由于通航的需要，這類綜合樞紐的鐵路系統(tǒng)通常以隧道的方式穿越，如穿越北京大興機(jī)場(chǎng)的京雄城際鐵路、穿越成都天府機(jī)場(chǎng)的成自高鐵、穿越青島膠東機(jī)場(chǎng)的濟(jì)青高鐵等。由于這類綜合樞紐系統(tǒng)一般遠(yuǎn)離城區(qū)，對(duì)周邊建筑的保護(hù)要求不高，所以鐵路隧道常選用造價(jià)低、工期短的明挖暗埋法施工,并且基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)常為圍護(hù)樁+鋼支撐的形式。盡管鋼支撐架設(shè)不及時(shí)被認(rèn)為是導(dǎo)致基坑變形過(guò)大，甚至失穩(wěn)、破壞的原因之一[1]，然而在此類二、三級(jí)基坑施工中，鋼支撐滯后施工的情況仍時(shí)有發(fā)生。

左卓等[2]發(fā)現(xiàn)鋼支撐軸力在基坑開挖完成時(shí)達(dá)到最大值。向亮[3]指出在土方拉槽開挖的情況下，鋼支撐的軸力并非穩(wěn)定增加，而是跳躍式上升。文獻(xiàn)[4-5]發(fā)現(xiàn)在土方開挖過(guò)程中鋼支撐軸力會(huì)衰減，軟土地區(qū)軸力損失甚至能達(dá)到設(shè)計(jì)值的80%以上。房有亮等[6]根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)證明了鋼支撐伺服系統(tǒng)能夠解決鋼支撐軸力衰減的問(wèn)題。熊棟棟等[7]研究了鋼支撐發(fā)揮支撐作用階段的軸力變化規(guī)律，認(rèn)為及時(shí)支撐的鋼支撐軸力應(yīng)該比設(shè)計(jì)值小。文璐等[8]研究了鋼支撐軸力變化對(duì)相鄰鋼支撐軸力及開挖變形的影響。何君佐等[9]提出了鋼支撐軸力水平相干性公式。周勇等[10]認(rèn)為土方開挖和鋼支撐預(yù)加軸力是導(dǎo)致地表呈現(xiàn)往復(fù)沉降-隆起的原因。鄭剛等[11]研究了鋼支撐失效對(duì)基坑支護(hù)體系的影響，認(rèn)為失效支撐釋放的荷載集中作用在最近的某幾根支撐上，可引發(fā)支撐的連續(xù)破壞。胡之鋒等[12]研究了鋼支撐滯后的順序?qū)o(hù)結(jié)構(gòu)水平位移、彎矩以及地表沉降的影響。

綜上，目前對(duì)鋼支撐的研究集中在鋼支撐軸力的變化規(guī)律、鋼支撐軸力損失或者鋼支撐失效對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)及周邊環(huán)境的影響，對(duì)鋼支撐滯后施工影響的研究?jī)H限于豎向以及二維平面，尚未研究豎向和縱向鋼支撐同時(shí)滯后時(shí)圍護(hù)結(jié)構(gòu)體系的響應(yīng)。本文以某機(jī)場(chǎng)明挖暗埋隧道基坑為工程背景，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析現(xiàn)場(chǎng)鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)樁水平變形、鋼支撐軸力的影響； 然后通過(guò)數(shù)值模擬對(duì)比鋼支撐滯后施工和及時(shí)支撐的工況，研究豎向以及縱向鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)樁水平位移、樁身彎矩、支撐軸力、冠梁內(nèi)力等的影響。

1 工程概況

1.1 總體方案設(shè)計(jì)

城際鐵路2號(hào)機(jī)場(chǎng)隧道全長(zhǎng)8 388.651 m，采用明挖暗埋法施工，隧道上部覆土最深為16 m。鋼支撐滯后施工影響比較大的區(qū)域長(zhǎng)度為60 m，里程為DK50+780～+840，基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)形式為單圍護(hù)樁+鋼支撐，橫斷面如圖1所示。基坑開挖深度d≈20 m，寬度B=15.5 m。基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)為灌注樁+4道鋼支撐。灌注樁樁徑D=1.2 m，間距s=1.5 m，樁長(zhǎng)34 m； 第4道鋼支撐距離坑底4.1 m，第4道鋼支撐與第3道鋼支撐距離為5 m，第3道鋼支撐與第2道鋼支撐距離為4.7 m，第1道鋼支撐位于冠梁處。除了第1道鋼支撐外徑為609 mm外，其余鋼支撐外徑均為800 mm，厚度均為16 mm。腰梁為雙拼I45b工字鋼，冠梁尺寸為1.4 m×1.0 m。

圖1 基坑橫斷面示意圖(單位： m)

測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示。樁頂水平位移測(cè)點(diǎn)沿隧道縱向每側(cè)25 m布置1個(gè)；圍護(hù)結(jié)構(gòu)深層水平位移測(cè)點(diǎn)沿隧道縱向每側(cè)20 m布置1個(gè)，測(cè)斜管輪距為0.5 m；地表沉降測(cè)點(diǎn)沿隧道縱向間距15 m，垂直隧道縱向間距6 m；鋼支撐軸力測(cè)點(diǎn)沿隧道縱向15 m布置1個(gè)。

1.2 地質(zhì)水文情況

基坑開挖范圍內(nèi)主要地層為③41稍密—密實(shí)粉土、③55中密—密實(shí)粉土、③31軟塑—可塑粉質(zhì)黏土、③32軟塑—堅(jiān)硬粉質(zhì)黏土、③42密實(shí)粉土、⑤58密實(shí)粉砂、⑤33堅(jiān)硬粉質(zhì)黏土。

圖2 測(cè)點(diǎn)布置圖

水位埋深為5～10 m，采用基坑外管井抽水的方式降水，在基坑開挖前2個(gè)月開始抽水。觀測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)表明，基坑土方開挖時(shí)，地下水已降至基底以下1.5 m。

1.3 基坑開挖方式及現(xiàn)場(chǎng)鋼支撐滯后情況

現(xiàn)場(chǎng)土方施工采用分臺(tái)階縱向拉槽開挖的方式，如圖3所示。從基坑頂一次性連續(xù)開挖2 m后分4個(gè)臺(tái)階開挖，每個(gè)臺(tái)階長(zhǎng)度約為12 m，高度為4～5 m。每個(gè)臺(tái)階上布置1臺(tái)挖機(jī)，用層層倒土的方式將土運(yùn)至基坑頂部的渣土車內(nèi)。由于4道鋼支撐的空間位置均在挖機(jī)的作業(yè)范圍之內(nèi)，導(dǎo)致4道鋼支撐均為滯后施工。

圖3 基坑出土示意圖(單位： m)

基坑開挖順序如圖4所示。為了便于描述，將鋼支撐和圍護(hù)樁進(jìn)行編號(hào)。DK50+780～+840區(qū)段第1道鋼支撐編號(hào)依次為1-1—1-20，第2道鋼支撐編號(hào)依次為2-1—2-20，第3道鋼支撐編號(hào)依次為3-1—3-20，第4道鋼支撐編號(hào)依次為4-1—4-20。由于基坑基本對(duì)稱，因此僅選取西側(cè)圍護(hù)樁作為分析研究對(duì)象，DK50+780起至DK50+840西側(cè)圍護(hù)樁編號(hào)依次為1#—40#。測(cè)點(diǎn)EZQS57— EZQS60分別對(duì)應(yīng)1#、14#、27#、39#樁。

第1—2步開挖后并未架設(shè)鋼支撐，第3步開挖時(shí)架設(shè)1-1—1-4號(hào)鋼支撐，第4步開挖時(shí)架設(shè)1-5、1-6號(hào)鋼支撐，第5步開挖時(shí)架設(shè)1-7、1-8號(hào)鋼支撐，第6步開挖時(shí)架設(shè)2-1—2-3號(hào)鋼支撐，第7步開挖時(shí)架設(shè)2-4—2-6、3-1—3-3號(hào)鋼支撐，第8步開挖時(shí)架設(shè)1-9—1-12、2-7、2-8、4-1、4-2號(hào)鋼支撐。第8步開挖完成后第1—4道鋼支撐分別滯后8、8、9、6根。現(xiàn)場(chǎng)鋼支撐滯后情況如圖5所示。

圖4 基坑開挖順序示意圖

圖5 現(xiàn)場(chǎng)鋼支撐滯后情況

2 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

2.1 圍護(hù)樁深層水平位移分析

1#樁水平位移最大值及其速率變化最大值時(shí)程曲線如圖6所示。第5天時(shí)開始開挖，第7天時(shí)第1步開挖完成，第10天時(shí)第2步開挖完成，第12天時(shí)第3步開挖完成，第14天時(shí)第4步開挖完成，第17天時(shí)第5步開挖完成，第20天時(shí)第6步開挖完成，第23天時(shí)第7步開挖完成，第26天時(shí)第8步開挖完成。

由圖6可以看出，第2步開挖時(shí)未架設(shè)第1道鋼支撐，最大水平位移急速增大。第4道鋼支撐架設(shè)完成后，水平位移最大值已經(jīng)超過(guò)預(yù)警值并且無(wú)收斂趨勢(shì)。隨著第2步的開挖，水平位移變化速率最大值迅速增大，架設(shè)第1道鋼支撐時(shí)已經(jīng)是預(yù)警值的3.7倍，第1道鋼支撐架設(shè)后迅速減小至預(yù)警值以下。但第4步開挖時(shí)，水平位移變化速率最大值再次超過(guò)預(yù)警值。架設(shè)第2道鋼支撐后，又降至預(yù)警值以下。架設(shè)第3、4道鋼支撐時(shí)，水平位移變化速率最大值沒有明顯的變化。

綜合1#樁深層水平位移最大值和深層水平位移速率最大值，在架設(shè)第1道鋼支撐前它們的增長(zhǎng)速率最大，說(shuō)明第1道鋼支撐應(yīng)盡早架設(shè)。

圖6 1#樁深層水平位移最大值及其速率變化最大值時(shí)程曲線

14#樁深層水平位移最大值及其速率變化最大值時(shí)程曲線如圖7所示。第1道鋼支撐架設(shè)之后，深層水平位移最大值并未減小，而是隨著后續(xù)土方的開挖繼續(xù)增大。第8步開挖完成后，深層水平位移最大值為48 mm，已經(jīng)逼近55 mm預(yù)警值且并沒有減緩的趨勢(shì)。

圖7 14#樁深層水平位移最大值及其速率變化最大值時(shí)程曲線

深層水平位移變化速率最大值在第1—4步開挖過(guò)程中迅速增大，在第4步開挖完成后達(dá)到最大，為預(yù)警值的1.2倍，在第1道鋼支撐架設(shè)后迅速減小，之后隨著土方開挖緩慢增加，最后趨于平穩(wěn)。

綜合14#樁的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，第1道鋼支撐架設(shè)雖然能控制深層水平位移變化速率最大值，但對(duì)深層水平位移最大值不起控制作用，說(shuō)明單道鋼支撐不足以控制圍護(hù)樁的變形。

2.2 鋼支撐軸力分析

LZC75、LZC76監(jiān)測(cè)軸力時(shí)程曲線分別如圖8和圖9所示，圖中LZC75-0i、LZC76-0i(i=1,2,3,4)表示第i道鋼支撐的監(jiān)測(cè)軸力。由圖8和圖9可以看出，第1道鋼支撐的軸力逼近設(shè)計(jì)值的2倍，說(shuō)明對(duì)比及時(shí)支撐工況，滯后架設(shè)的第1道鋼支撐承擔(dān)了更多的主動(dòng)土壓力。

圖8 LZC75監(jiān)測(cè)軸力時(shí)程曲線

圖9 LZC76監(jiān)測(cè)軸力時(shí)程曲線

第2道鋼支撐架設(shè)時(shí)，第1道鋼支撐軸力明顯下降；第3道鋼支撐架設(shè)時(shí)，第2道鋼支撐的軸力明顯下降，而第1道鋼支撐軸力上升；第4道鋼支撐架設(shè)時(shí)，第2、3道鋼支撐軸力明顯下降，而第1道鋼支撐軸力上升。說(shuō)明鋼支撐滯后施工的情況下，相鄰鋼支撐的架設(shè)能夠減少上一道鋼支撐的軸力，而對(duì)間隔鋼支撐軸力基本無(wú)影響。

3 數(shù)值模型建立

3.1 模型以及模型參數(shù)

為了進(jìn)一步分析鋼支撐滯后對(duì)支護(hù)體系的影響，采用有限元進(jìn)行計(jì)算分析。由于現(xiàn)場(chǎng)基坑基本對(duì)稱，所以取基坑寬度的一半進(jìn)行模擬，如圖10所示。

圖10 有限元模型示意圖

為了消除邊界效應(yīng)的影響，模型在深度方向和寬度方向的長(zhǎng)度應(yīng)為基坑開挖深度的4倍以上[13]，所以模型在X、Y、Z方向上的尺寸分別為88、60、86 m。灌注樁、冠梁、土體均用實(shí)體單元C3D8模擬，腰梁以及鋼支撐用梁?jiǎn)卧M。模型頂部為自由邊界，四周為滾軸邊界，底部約束X、Y、Z方向自由度。土方開挖臺(tái)階簡(jiǎn)化為矩形，長(zhǎng)為12 m，第1級(jí)臺(tái)階高4.7 m，第2、3級(jí)臺(tái)階高5 m，第4級(jí)臺(tái)階高4 m。

由于基坑開挖主要是卸載效應(yīng)，采用修正劍橋、HS、HSS本構(gòu)能較好地模擬基坑開挖過(guò)程[14]，故除③55、⑤58層砂土用摩爾-庫(kù)侖本構(gòu)外，其余土層用修正劍橋本構(gòu)。修正劍橋本構(gòu)參數(shù)λ、κ、M可通過(guò)式(1)—(3)計(jì)算[15]。土層力學(xué)參數(shù)如表1所示。

(1)

(2)

(3)

式(1)—(3)中：Cc為土的壓縮指數(shù)；Cs為土的回彈指數(shù)；φ′為土的有效內(nèi)摩擦角。

表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

冠梁、灌注樁、腰梁以及鋼支撐用彈性材料模擬，材料物理力學(xué)參數(shù)如表2所示。鋼支撐的預(yù)加軸力用溫度場(chǎng)方式施加，溫差通過(guò)式(4)計(jì)算。每道鋼支撐的預(yù)加軸力以及溫差如表3所示。

F=αΔtEA。

(4)

式中：F為預(yù)加軸力；α為鋼材線膨脹系數(shù)，取1.2×10-5/℃；Δt為溫差；E為鋼材的彈性模量；A為鋼支撐的橫截面面積。

表2 材料物理力學(xué)參數(shù)

表3 鋼支撐預(yù)加軸力及溫差

3.2 模型驗(yàn)證

圖11和圖12分別為第8步開挖完成后圍護(hù)樁的水平位移云圖和鋼支撐軸力云圖。

圖13和圖14分別為圍護(hù)樁深層水平位移及軸力的計(jì)算值與監(jiān)測(cè)值對(duì)比圖。模擬結(jié)果與監(jiān)測(cè)值差別的原因一方面是簡(jiǎn)化了開挖臺(tái)階，另一方面是鋼支撐的軸力受溫度變化影響較大。總體上數(shù)值模擬結(jié)果與監(jiān)測(cè)結(jié)果接近，說(shuō)明數(shù)值模型及參數(shù)選取較為合理。

圖11 圍護(hù)樁水平位移云圖(單位： m)

圖12 鋼支撐軸力云圖(單位： kN)

圖13 圍護(hù)樁深層水平位移有限元計(jì)算與監(jiān)測(cè)值對(duì)比圖

為了定量評(píng)估由鋼支撐滯后引起的圍護(hù)結(jié)構(gòu)、鋼支撐、冠梁以及腰梁的內(nèi)力變化，定義影響系數(shù)k如式(5)所示。

(5)

式中：Fd為鋼支撐滯后工況下支護(hù)體系的內(nèi)力；Fn為鋼支撐及時(shí)支撐工況下支護(hù)體系的內(nèi)力；kd為圍護(hù)樁最大深層水平位移的影響系數(shù)；kp為圍護(hù)樁最大彎矩的影響系數(shù)；ka為鋼支撐軸力的影響系數(shù)；kt為冠梁彎矩的影響系數(shù)。

4 鋼支撐滯后對(duì)支護(hù)體系影響數(shù)值模擬分析

4.1 對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形及彎矩影響分析

不同施工階段圍護(hù)樁深層水平位移最大值影響系數(shù)如圖15所示，右上角的小圖為基坑縱斷面開挖示意圖，圖中數(shù)字表示模擬實(shí)際土方開挖的施工步。

圖14 鋼支撐軸力有限元計(jì)算與監(jiān)測(cè)值對(duì)比圖

圖15 不同施工階段圍護(hù)樁最大深層水平位移影響系數(shù)

從圖15中可以看出，深層水平位移的影響范圍在第2步、第4步、第6步開挖完成后分別為36、51、60 m，第8步開挖完成后所有樁的kd均大于1.5，說(shuō)明滯后施工對(duì)圍護(hù)樁水平位移的影響范圍要大于土體的開挖范圍。

第2步開挖完成后，kd極大值位于8#樁處； 第4步開挖完成后，kd極大值位于17#樁處； 第6步開挖后，kd極大值位于25#樁處； 第8步開挖后，kd極大值位于35#樁處。8#、17#、25#、33#樁分別位于第2步、第4步、第6步、第8步土方開挖分界處，說(shuō)明位于土方開挖與未開挖分界處樁的深層水平位移最大值更容易受到鋼支撐滯后施工的影響。

不同施工階段圍護(hù)樁彎矩最大值影響系數(shù)kp如圖16所示(圖中鋼支撐編號(hào)表示編號(hào)為i-j的鋼支撐i=1～4,j=1～20，如1表示編號(hào)1-1、2-1、3-1、4-1的鋼支撐。下同)。第2、4、6、8步開挖后，kp最小值分別在8#、16#、24#、32#樁，隨即恢復(fù)至1附近，而8#、16#、24#、32#樁位于土方開挖與未開挖的分界處，說(shuō)明鋼支撐滯后施工對(duì)樁彎矩的影響范圍為土方開挖范圍內(nèi)。

圖16 不同施工階段圍護(hù)樁最大彎矩影響系數(shù)

第2步開挖后，kp小于1的樁為8#；第4步開挖后，kp小于1的樁為12#—16#；第6步開挖后，kp小于1的樁為20#—24#；第8步開挖后，kp小于1的樁為28#—32#。說(shuō)明與及時(shí)支撐工況相比，鋼支撐滯后施工時(shí)靠近土方開挖與非開挖交界處的樁彎矩減小，而遠(yuǎn)離土方開挖與非開挖交界處的樁彎矩增大。

另外，kp極大值的位置與kd一致，均位于土方開挖和未開挖交界處。

4.2 對(duì)鋼支撐軸力分析

第8步開挖后，鋼支撐軸力的影響系數(shù)及總軸力如圖17所示，支撐總軸力為滯后工況下橫斷面上所有鋼支撐的軸力和。如1號(hào)鋼支撐為1-1—4-1的軸力和。

圖17 不同施工階段鋼支撐最大軸力影響系數(shù)

由圖17可以看出，位于土方開挖和未開挖交界處的4號(hào)鋼支撐軸力影響系數(shù)為3.7，8號(hào)鋼支撐軸力影響系數(shù)為3.9。這是因?yàn)閷?duì)于基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)，土方未開挖處可視為土彈簧支撐，樁后水土壓力為荷載，鋼支撐視為剛度遠(yuǎn)大于土彈簧彈性支座。當(dāng)土方開挖處缺少?gòu)椥灾ё鶗r(shí)，離開挖面最近的彈性支座會(huì)產(chǎn)生更大的支座反力。

對(duì)比及時(shí)支撐與滯后支撐的總軸力，1—8號(hào)鋼支撐除了4號(hào)鋼支撐滯后支撐的總軸力大于及時(shí)支撐的總軸力，其余鋼支撐的總軸力均較小，說(shuō)明滯后工況下鋼支撐的軸力會(huì)重新分布。對(duì)比及時(shí)支撐工況，具體為第1道鋼支撐軸力增大而同一斷面內(nèi)4道鋼支撐的總軸力減小。

4.3 對(duì)冠梁內(nèi)力分析

及時(shí)支撐工況和滯后支撐工況不同施工階段冠梁彎矩對(duì)比如圖18所示。第8步開挖后，及時(shí)支撐工況彎矩最大值為211 kN·m，而滯后支撐工況彎矩最大值為1 330 kN·m，是及時(shí)支撐工況的6.2倍，已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)值的96%。

(a)

(b)

及時(shí)支撐工況和滯后支撐工況不同施工階段冠梁剪力對(duì)比如圖19所示。第6步開挖后，滯后支撐工況剪力達(dá)到最大值1 000 kN·m，為及時(shí)支撐工況下冠梁剪力的8倍，達(dá)到設(shè)計(jì)值的73%。

(a)

(b)

5 結(jié)論與討論

本文以某明挖暗埋隧道基坑為工程背景，通過(guò)分析現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)并結(jié)合數(shù)值模擬，分析了鋼支撐滯后施工對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)體系力學(xué)響應(yīng)。通過(guò)引入影響系數(shù)定量評(píng)估了鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)樁深層水平位移及彎矩、鋼支撐軸力、冠梁內(nèi)力的影響，主要結(jié)論如下：

1)第1道鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移影響最大，當(dāng)鋼支撐滯后一定程度時(shí)難以控制圍護(hù)樁水平位移。另外，鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)樁水平位移的影響范圍要大于土體的開挖范圍。

2)鋼支撐滯后施工對(duì)樁彎矩的影響范圍為土方開挖范圍內(nèi)。對(duì)比及時(shí)支撐工況，鋼支撐滯后施工時(shí)靠近土方開挖與非開挖交界處的樁彎矩減小，而遠(yuǎn)離土方開挖與非開挖交界處的樁彎矩增大。

3)對(duì)比及時(shí)支撐工況，滯后鋼支撐的軸力減小而相鄰的鋼支撐軸力增大，同一斷面內(nèi)包含滯后鋼支撐的4根鋼支撐的總軸力減小。因此，鋼支撐滯后施工時(shí)不應(yīng)以鋼支撐軸力作為判別基坑安全的主要標(biāo)準(zhǔn)。

4)鋼支撐滯后施工時(shí)冠梁彎矩受到的影響程度比剪力大(冠梁彎矩、剪力分別為設(shè)計(jì)值的96%、73%)，所以設(shè)計(jì)時(shí)可以適當(dāng)增加冠梁腰部的鋼筋，避免破壞。

5)鋼支撐滯后工況下土方開挖與未開挖交界處的圍護(hù)樁深層水平位移、圍護(hù)樁彎矩、鋼支撐軸力均為臨近范圍內(nèi)的最大值，所以應(yīng)加強(qiáng)交界處圍護(hù)樁與鋼支撐的監(jiān)測(cè)。

本文研究了鋼支撐滯后施工對(duì)圍護(hù)樁深層水平位移及彎矩、鋼支撐軸力、冠梁內(nèi)力的影響，但由于數(shù)值軟件的局限性和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)數(shù)量有限，并未評(píng)估鋼支撐滯后施工對(duì)基坑安全及基坑穩(wěn)定性的影響，下一步將針對(duì)上述問(wèn)題開展進(jìn)一步研究。