潛艇環殼過渡段與非耐壓殼連接處的結構設計

黃加強，荊騰

(1.海裝駐武漢軍代表局某部,武漢 430064；2.中國人民解放軍91278部隊,遼寧 大連 116041)

潛艇耐壓船體在設計過程中，需在潛艇的凸型加肋錐-環-錐結合殼的環殼過渡段與非耐壓殼之間布置縱向構件以用于其他填充材料的固定。其中，錐-環-錐結構源于凸型錐-環-柱結構[1-2]，是一種當潛艇耐壓殼體采用2個不同錐角的加肋圓錐殼相連接時，在2圓錐殼的過渡處亦采用環殼進行過渡的結構形式，用以解決結合部位母線存在較大折角使過渡處產生很大的應力集中問題。含有縱向構件的整個艙段結構見圖1，其中縱向構件一端連接在耐壓殼與非耐壓殼末端相交處，一端連接于在環殼上布置的一條環向構件上，環殼過渡段與非耐壓殼連接處的橫、縱剖面見圖2。

圖1 含縱向構件的潛艇錐-環-錐連接結構示意

圖2 錐-環-錐結構中的縱向構件剖面示意

對于在潛艇耐壓船體上布置縱向結構，以往的研究對象主要有在錐-柱結合處采用的縱筋加強結構或是在圓柱形耐壓船體上布置的縱骨結構?？v筋加強結構力學行為特殊，會使結合殼在縱向構件端部和根部產生較大的應力集中點，是一種不良的結構形式[3]；同時，布置在耐壓殼體上的縱骨雖然可以提高殼體沿縱向上的剛度，進一步提高耐壓船體的總穩定性及承載力[4]，但縱骨的存在破壞了耐壓船體的軸對稱性，從而使耐壓船體截面上的應力沿周方向發生大幅變化，即在縱骨處出現較大的彎曲應力，出現應力集中點，而這些應力集中點是耐壓船體引發疲勞裂紋的源點，在潛艇反復上浮、下潛過程中容易出現殼體的疲勞破壞，對潛艇的安全使用帶來隱患[5]。以上兩種結構形式因存在不利影響一般已不被采用。本文所述縱向構件與上述縱筋或縱骨同屬于在承受外壓的耐壓殼體上布置的縱向結構，但作用的對象由耐壓殼上的錐柱結合處或圓柱殼變為錐-錐過渡段之間的環殼，類比以上結構，在環殼過渡段布置縱向構件可能會對過渡段帶來類似的不利影響。由于其他設計考慮不得不采用這種縱向結構時，如何消除其帶來的不利影響成為了亟待解決的問題。為此，考慮采用ANSYS仿真分析布置縱向構件對耐壓殼體環殼過渡段力學性能的影響，提出縱向構件不與耐壓殼直接相連的新型結構形式。

1 結構計算模型

殼體、肋骨、縱向構件及其環向連接結構均采用ANSYS中的shell181單元，相關參數如下。

彈性模量E=2.1×105MPa；

泊松比μ=0.3,σs=785 MPa；

R1/R2=0.701，環殼半徑a/R2=2 025.34；

左、右側錐角分別為γ1=20°，γ2=4.4°；

肋骨間距l/R2=0.296；

耐壓殼厚度t1/R2=0.018 8,t2/R2=0.016 9。

沿環向每隔20°布置一條縱向構件，縱向構件左側高h1/R2=0.014 1,右側高h2/R2=0.040 5，厚度t/R2=0.016 9,用于連接的兩側環向構件板厚t/R2=0.018 8。有限元模型見圖3。

圖3 有限元模型

2 縱向連接結構對環殼過渡段結構強度的影響

在環殼過渡段與非耐壓殼之間不同布置形式的結構模型，其結構特點見表1。

表1 不同結構布置特點

模型一～三耐壓殼體各典型應力沿軸向的分布見圖4。其中環殼過渡段為1 200～1 800 mm，縱向構件布置在1 200～1 690 mm之間，其中1、2、3點分別代表在過渡段上縱向構件中部、環殼中部、縱向構件末端這3個點。

圖4 錐-環-錐結構各模型典型應力沿軸向的分布

由圖4可看出：①由模型一、二對比可知，在環殼段內布置環向構件后使各典型應力沿軸向的分布發生了變化，在環殼上布置環向構件后各典型應力在其附近有明顯的下降，同時布置環向構件降低了整個環殼段內的中面環向應力和半個環殼段內的外表面縱向應力，但會使內表面縱向應力在一定范圍內有所增加。布置環向構件后，環殼段內縱向應力的極值點由原本的環殼中部過渡到環殼左端肋骨與環向構件的中部。②對比模型二和模型三中的縱向構件處的應力分布可知，布置縱向構件后，環殼段內各典型應力在布置縱向構件處都有了明顯的下降。相比于模型二，模型三在縱向構件的末端處中面環向應力和內表面縱向應力的波動幅度更大，說明布置縱向構件會造成耐壓殼殼板在縱向構件末端處沿軸向的應力集中。③模型二和模型三中的縱向構件跨中處各應力分布曲線基本保持一致，說明布置縱向構件對縱向構件跨中處的殼板強度影響很小。對比模型三中的縱向構件處及縱向構件跨中處應力分布發現，在布置縱向構件的整個范圍內環殼段在縱向構件跨中處和縱向構件處各應力都保持著較大的差值。其中，縱向構件處與縱向構件跨中處的中面環向應力差值最大處在環殼左側跨端附近1 260 mm處，外表面縱向應力差值最大處在縱向構件中部，內表面縱向應力差值處在縱向構件末端左側附近1 630 mm處。

在環殼段內取縱向構件與縱向構件跨中處各典型應力差值最大的點，得到模型二和模型三各點處典型應力沿環向的分布見圖5。

圖5 相應點各典型應力沿環向的分布

由圖5可知，結構未布置縱向構件時，各典型應力沿環向固定不變。在布置縱向構件后，錐-環-錐各控制點典型應力沿環向在縱向構件處與縱向構件跨中處往復波動，各典型應力在縱向構件附近急劇下降，在18個縱向構件處出現了18個最小峰值?？梢?，布置縱向構件對降低縱向構件跨中處殼板應力的影響遠小于縱向構件處，從而造成各典型應力沿環向發生大幅度周期性波動，在環殼上布置縱向構件出現了類似布置縱筋加強或縱骨結構形式給耐壓殼體帶來的問題。

3 連接結構的優化設計

在耐壓殼體環殼過渡段外側另布置一層板殼用以連接縱向構件底端，其兩端連接于用于連接縱向構件的環向筋上，然后將縱向構件構件連接于非耐壓殼板與該殼板之間，從而避免縱向構件直接與耐壓殼相連，見圖6。

圖6 縱向構件結構縱、橫剖面示意

附加連接板厚10 mm,與耐壓殼間隔10 mm,保持縱向構件與艙段所有尺寸不變，建立含有上述連接形式的結構模型，即模型四。模型二與模型四各典型應力沿軸向的分布，見圖7。

圖7 模型二、四各典型應力沿軸向的分布

由圖7可見，模型四環殼段在布置縱筋的范圍內縱向構件與縱向構件的跨中處應力水平沿軸向基本保持一致，說明采用這種類型結構后環殼段各典型應力基本不再發生沿環向的波動，相比模型二無縱向構件時的錐-環-錐結構，內表面縱向應力在縱向構件布置范圍內有一定幅度的下降；同時這種布置形式還沒有產生在模型三中出現的因布置縱向構件而造成的耐壓殼殼板在縱向構件端部處沿軸向上的應力集中。說明采用這種布置形式有效解決了布置縱向帶來的耐壓殼上的應力集中問題。

為了確保因額外布置一層附加連接板不會給船體帶來過多重量上的負擔，現取不同的附加連接板的厚度建立系列模型，計算得到附加板不同厚度時附加連接板和縱向構件的應力，見表2。

表2 不同附加連接板厚度的縱向構件應力

由表2可見,由于縱向構件與附加連接板均不與耐壓殼直接相連，附加連接板與縱向構件本身的應力水平較低，說明這種形式的結構對附加板的板厚要求較低，由此所需增加的潛艇重量較小，采用這種布置形式來解決縱向構件帶來的應力集中問題是可行的。

4 結論

1)在過渡段布置縱向構件破壞了旋轉體結構環向的軸對稱性，改變了過渡段殼板周向無矩的應力狀態，使殼體在縱向構件附近產生了較高的縱向彎曲應力，破壞了在均布靜水壓力作用下環肋圓柱殼體變形的均勻性，整個縱向構件區域內的過渡段結構應力沿環向成周期性波動，雖能降低縱向構件附近處的應力，但會造成殼板在縱向構件處的應力集中，結構易在布置縱向構件附近處的應力集中點發生疲勞破壞。

2)采用在縱向構件和環殼之間加一層附加板使縱向構件不在環殼上生根的這種結構形式可保持結構環向的對稱性和一致性，環殼殼板的應力沿環向波動幅度很小，可有效解決因布置縱向構件殼板沿環向在縱向構件處產生的應力集中和沿軸向在縱向構件末端處產生的應力集中問題。同時，該結構形式對所需附加的連接板板厚要求很低，所需犧牲的重量代價較小。因此，當需要在環殼過渡段布置縱向構件時，該結構形式是很好的選擇。